Препоръки за проектиране на подпорни стени и сутеренни стени. Препоръки за проектиране на подпорни стени и сутеренни стени. Подпорни стени

"Проектиране на подпорни стени и сутеренни стени."

Разработено за SNiP 2.09.03-85 „Строителство на промишлени предприятия“. Съдържа основни разпоредби за изчисляване и проектиране на подпорни стени и сутеренни стени на промишлени предприятия, изработени от монолитен и сглобяем бетон и стоманобетон. Дадени са примери за изчисление.
За инженерно-технически работници на проектантски и строителни организации.

ПРЕДГОВОР

Ръководството е съставено за SNiP 2.09.03-85 „Конструкции на промишлени предприятия“ и съдържа основните разпоредби за изчисляване и проектиране на подпорни стени и сутеренни стени на промишлени предприятия, изработени от монолитен, сглобяем бетон и стоманобетон с примери за изчисление и необходими таблични стойности на коефициентите, които улесняват изчислението.

В процеса на изготвяне на ръководството бяха изяснени някои предпоставки за изчисление на SNiP 2.09.03-85, включително отчитане на силите на сцепление на почвата, определяне на наклона на плъзгащата се равнина на срутващата призма, които трябва да бъдат отразени в допълнението към посочения SNiP.

Ръководството е разработено от Централния научноизследователски институт по промишлени сгради на Държавния комитет по строителството на СССР (кандидати на техническите науки А. М. Туголуков, Б. Г. Кормер, инженери И. Д. Залешански, Ю. В. Фролов, С. В. Третякова, О. Й. Кузина) с участието на НИИОСП тях. Н. М. Герсеванова от Държавния комитет по строителството на СССР (доктор на техническите науки Е. А. Сорочан, кандидати на техническите науки А. В. Вронски, А. С. Снарски), основа на проекта (инженери В. К. Демидов, М. Л. Моргулис, И. С. Рабинович), Киевски Промстройпроект (инженери В. А. Козлов, А. Н. Ситник, Н. И. Соловьова).

1. ОБЩИ УКАЗАНИЯ

1.1. Това ръководство е съставено за SNiP 2.09.03-85 „Структури на промишлени предприятия“ и се прилага за проектиране на:
подпорни стени, издигнати върху естествена основа и разположени на териториите на промишлени предприятия, градове, населени места, достъпни и вътрешни железопътни линии и пътища;
мазета за промишлени цели, както свободностоящи, така и вградени.

1.2. Ръководството не се прилага за проектиране на подпорни стени на главни пътища, хидротехнически съоръжения, подпорни стени със специално предназначение (противосвлачищни, противосвлачищни и др.), както и за проектиране на подпорни стени, предназначени за строителство в специални условия (върху вечна замръзналост, подуване, пропадане на почви, подкопани територии и др.).

1.3. Проектирането на подпорни стени и сутеренни стени трябва да се основава на:
чертежи на генерален план (хоризонтално и вертикално оформление);
доклад за инженерно-геоложки проучвания;
технологична спецификация, съдържаща данни за натоварванията и, ако е необходимо, специални изисквания към проектираната конструкция, например изисквания за ограничаване на деформациите и др.

1.4. Проектирането на подпорни стени и сутерени трябва да се установи въз основа на сравнение на варианти, въз основа на техническата и икономическата осъществимост на тяхното използване в специфични строителни условия, като се вземе предвид максималното намаляване на потреблението на материали, интензивността на труда и строителните разходи, както и отчитане на условията на експлоатация на конструкциите.

1.5. Подпорните стени, изградени в населени места, трябва да бъдат проектирани, като се вземат предвид архитектурните особености на тези райони.

1.6. При проектирането на подпорни стени и сутерени трябва да се приемат проектни схеми, които осигуряват необходимата здравина, устойчивост и пространствена неизменност на конструкцията като цяло, както и на отделните й елементи на всички етапи от строителството и експлоатацията.

1.7. Елементите на сглобяемите конструкции трябва да отговарят на условията за тяхното промишлено производство в специализирани предприятия.
Препоръчително е елементите на сглобяемите конструкции да се уголемяват, доколкото товароносимостта на монтажните механизми, както и условията за производство и транспортиране позволяват.

1.8. За монолитни стоманобетонни конструкции трябва да се предвидят стандартизирани кофражни и габаритни размери, позволяващи използването на стандартни армировъчни продукти и инвентарен кофраж.

1.9. При сглобяеми конструкции на подпорни стени и сутерени конструкцията на възлите и връзките на елементите трябва да осигурява надеждно предаване на силите, здравината на самите елементи в зоната на фугата, както и връзката на допълнително положен бетон на фугата с бетона на структурата.

1.10. Проектирането на конструкции за подпорни стени и сутерени в присъствието на агресивна среда трябва да се извършва, като се вземат предвид допълнителните изисквания на SNiP 3.04.03-85 „Защита на строителни конструкции и конструкции от корозия“.

1.11. Проектирането на мерки за защита на стоманобетонни конструкции от електрическа корозия трябва да се извършва, като се вземат предвид изискванията на съответните нормативни документи.

1.12. При проектирането на подпорни стени и мазета по правило трябва да се използват унифицирани стандартни конструкции.
Проектирането на отделни конструкции на подпорни стени и мазета е разрешено в случаите, когато стойностите на параметрите и натоварванията за тяхното проектиране не съответстват на стойностите, приети за стандартни конструкции, или когато използването на стандартни конструкции е невъзможно, въз основа на местните строителни условия.

1.13. Това ръководство разглежда подпорни стени и сутеренни стени, засипани с хомогенна почва.

2. СТРОИТЕЛНИ МАТЕРИАЛИ

2.1. В зависимост от приетото проектно решение подпорните стени могат да бъдат изградени от стоманобетон, бетон, трошено бетон и зидария.

2.2. Изборът на конструктивен материал се определя от технически и икономически съображения, изисквания за дълготрайност, условия на работа, наличие на местни строителни материали и механизация.

2.3. За бетонни и стоманобетонни конструкции се препоръчва използването на бетон с якост на натиск най-малко от клас B 15.

2.4. За конструкции, подложени на редуващо се замръзване и размразяване, проектът трябва да посочи класа на бетона за устойчивост на замръзване и водоустойчивост. Проектният клас на бетона се определя в зависимост от температурните условия, възникващи по време на експлоатацията на конструкцията, и стойностите на изчислените зимни температури на външния въздух в строителната зона и се приема в съответствие с табл. 1...

ЦЕНТРАЛНА ИЗСЛЕДОВАТЕЛСКА БАЗА

И ПРОЕКТНО-ЕКСПЕРИМЕНТАЛЕН ИНСТИТУТ ЗА ПРОМИШЛЕНИ СГРАДИ И КОНСТРУКЦИИ (ЦНИИПромздании) ГОССТРОЙ НА СССР

СПРАВОЧНО РЪКОВОДСТВО

към SNiP 2.09.03-85

Проектиране на подпорни стени

и сутеренни стени

За инженерно-технически работници на проектантски и строителни организации.

ПРЕДГОВОР

1. ОБЩИ УКАЗАНИЯ

1.1. Това ръководство е съставено за SNiP 2.09.03-85 „Структури на промишлени предприятия“ и се прилага за проектиране на:

подпорни стени, издигнати върху естествена основа и разположени на териториите на промишлени предприятия, градове, населени места, достъпни и вътрешни железопътни линии и пътища;

мазета за промишлени цели, както свободностоящи, така и вградени.

1.3. Проектирането на подпорни стени и сутеренни стени трябва да се основава на:

чертежи на генерален план (хоризонтално и вертикално оформление);

доклад за инженерно-геоложки проучвания;

технологична спецификация, съдържаща данни за натоварванията и, ако е необходимо, специални изисквания към проектираната конструкция, например изисквания за ограничаване на деформациите и др.

1.7. Елементите на сглобяемите конструкции трябва да отговарят на условията за тяхното промишлено производство в специализирани предприятия.

Препоръчително е елементите на сглобяемите конструкции да се уголемяват, доколкото товароносимостта на монтажните механизми, както и условията за производство и транспортиране позволяват.

1.12. При проектирането на подпорни стени и мазета по правило трябва да се използват унифицирани стандартни конструкции.

Проектирането на отделни конструкции на подпорни стени и мазета е разрешено в случаите, когато стойностите на параметрите и натоварванията за тяхното проектиране не съответстват на стойностите, приети за стандартни конструкции, или когато използването на стандартни конструкции е невъзможно, въз основа на местните строителни условия.

1.13. Това ръководство разглежда подпорни стени и сутеренни стени, засипани с хомогенна почва.

2. СТРОИТЕЛНИ МАТЕРИАЛИ

маса 1

Условия	Изчислено	Клас на бетона, не по-нисък
дизайни	температура	чрез устойчивост на замръзване			чрез водоустойчивост
замръзване при	въздух, ° С	Клас на структурата
редуване на замразяване и размразяване
Във водонаситени	Под -40	Е 300	Е 200	Е 150	У 6	У 4	У 2
състояние (например структури, разположени в сезонно размразяващ се слой	Под -20 до -40	Е 200	Е 150	Е 100	У 4	У 2	Не е стандартизиран
почва във вечно замръзналите райони)	Под -5 до -20 включително	Е 150	Е 100	Е 75	У 2	Не е стандартизиран
	5 и по-горе	Е 100	Е 75	Е 50	Не е стандартизиран
В условия на случайно насищане с вода (например надземни структури, които са постоянно изложени на	Под -40	Е 200	Е 150	Е 400	У 4	У 2	Не е стандартизиран
метеорологични условия)	Под -20 до -40 включително	Е 100	Е 75	Е 50		У 2 Не е стандартизиран
	Под -5 до -20	Е 75	Е 50	Е 35*	Не е стандартизиран
	включително 5 и по-горе	Е 50	Е 35*	Е 25*	Един и същ
При условия на влажност на въздуха при липса на епизодично насищане с вода, напр.	Под -40	Е 150	Е 100	Е 75	У 4	У 2	Не е стандартизиран
конструкции, постоянно (изложени на околния въздух, но защитени от атмосферни валежи)	Под -20 до -40 включително	Е 75	Е 50	Е 35*	Не е стандартизиран
	Под -5 до -20 включително	Е 50	Е 35*	Е 25*	Един и същ
	5 и по-горе	Е 35*	Е 25*	Е 15**

______________

* За тежък и финозърнест бетон класовете за устойчивост на замръзване не са стандартизирани;

** За тежък, финозърнест и лек бетон класовете за устойчивост на замръзване не са стандартизирани.

Забележка. За прогнозната зимна външна температура се приема средната температура на въздуха за най-студения петдневен период в района на строителството.

2.5. Предварително напрегнатите стоманобетонни конструкции трябва да бъдат проектирани предимно от бетон клас B 20; На 25; B 30 и B 35. За приготвяне на бетон трябва да се използва бетон клас B 3.5 и B5.

2.6. Изискванията за развалинен бетон по отношение на якост и устойчивост на замръзване са същите като за бетонни и стоманобетонни конструкции.

2.7. За армиране на стоманобетонни конструкции, направени без предварително напрягане, трябва да се използват горещовалцувани арматурни пръти с периодичен профил от клас A-III и A-II. За монтажни (разпределителни) фитинги е разрешено да се използва горещовалцувана армировка от клас A-I или обикновена гладка армировъчна тел от клас B-I.

Когато проектната зимна температура е под минус 30 ° C, арматурната стомана клас A-II от клас VSt5ps2 не се допуска за използване.

2.8. Като напрегната армировка за предварително напрегнати стоманобетонни елементи обикновено трябва да се използва термично укрепена армировка от клас At-VI и At-V.

Също така е разрешено да се използва горещо валцувана армировка от клас A-V, A-VI и термично укрепена армировка от клас At-IV.

Когато проектната зимна температура е под минус 30°C, не се използва арматурна стомана от клас A-IV клас 80C.

2.9. Анкерните пръти и вградените елементи трябва да бъдат изработени от валцована лентова стомана клас C-38/23 (GOST 380-88) клас VSt3kp2 при проектни зимни температури до минус 30°C включително и клас VSt3psb при проектни температури от минус 30°C до минус 40° С. За анкерни пръти се препоръчва и стомана S-52/40 марка 10G2S1 при проектни зимни температури до минус 40°C включително. Дебелината на стоманената лента трябва да бъде най-малко 6 мм.

Също така е възможно да се използва армировъчна стомана клас A-III за анкерни пръти.

2.10. В сглобяемите стоманобетонни и бетонни конструктивни елементи монтажните (повдигащи) контури трябва да бъдат направени от армировъчна стомана клас A-I VSt3sp2 и VSt3ps2 или клас As-II стомана клас 10GT.

Когато прогнозната зимна температура е под минус 40°C, не се допуска използването на стомана VSt3ps2 за панти.

3. ВИДОВЕ ПОДПОРНИ СТЕНИ

3.1. Според конструкцията си подпорните стени се делят на масивни и тънкостенни.

При масивните подпорни стени тяхната устойчивост на срязване и преобръщане под въздействието на хоризонтален почвен натиск се осигурява главно от собственото тегло на стената.

При тънкостенните подпорни стени тяхната устойчивост се осигурява от собственото тегло на стената и теглото на почвата, участваща в работата на стената.

По правило масивните подпорни стени са по-материалоемки и по-трудоемки за изграждане от тънкостенните и могат да се използват с подходящо проучване за осъществимост (например, когато са изградени от местни материали, липсата на сглобяеми бетон и др.).

3.2. Масивните подпорни стени се различават една от друга по формата на напречния профил и материала (бетон, трошен бетон и др.) (фиг. 1).

Ориз. 1. Масивни подпорни стени

а - в- монолитна; d - f- блокиране

Ориз. 2. Тънкостенни подпорни стени

А- ъглова конзола; b- ъглова котва;

V- контрафорс

Ориз. 3. Сдвояване на сглобяеми лицеви и фундаментни плочи

А- използване на шлицов жлеб; b- използване на примкова връзка;

1 - предна плоча; 2 - фундаментна плоча; 3 - циментово-пясъчни разтвори; 4 - вграден бетон

Ориз. 4. Дизайн на подпорна стена с помощта на универсален стенен панел

1 - универсален стенен панел (UPS); 2 - монолитна част на подметката

3.3. В промишленото и гражданско строителство като правило се използват тънкостенни подпорни стени от ъглов тип, показани на фиг. 2.

Забележка. Други видове подпорни стени (клетъчни, шпунтови, черупкови и др.) не се разглеждат в това ръководство.

3.4. Според метода на производство тънкостенните подпорни стени могат да бъдат монолитни, сглобяеми или сглобяемо-монолитни.

3.5. Тънкостенните конзолни стени от ъглов тип се състоят от челни и фундаментни плочи, здраво свързани помежду си.

При напълно сглобяемите конструкции фасадните и фундаментните плочи се изработват от готови елементи. При сглобяемите монолитни конструкции челната плоча е сглобяема, а фундаментната плоча е монолитна.

При монолитни подпорни стени твърдостта на съединението на предната и фундаментната плоча се осигурява чрез подходящо разположение на армировката, а твърдостта на връзката в сглобяеми подпорни стени се осигурява чрез устройството на жлеб с прорези (фиг. 3, А) или примкова връзка (фиг. 3, 6 ).

3.6. Тънкостенните подпорни стени с анкерни пръти се състоят от лицеви и фундаментни плочи, свързани с анкерни пръти (връзки), които създават допълнителни опори в плочите, които улесняват тяхната работа.

Връзката между предната и фундаментната плоча може да бъде шарнирна или твърда.

3.7. Подпорните стени се състоят от подпорна плоча, подпорна и фундаментна плоча. В този случай натоварването на почвата от предната плоча се прехвърля частично или напълно върху опората.

3.8. При проектирането на подпорни стени от унифицирани стенни панели (UPP) част от фундаментната плоча е направена от монолитен бетон, като се използва заварена връзка за горната армировка и припокриваща се фуга за долната армировка (фиг. 4).

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НА СУТЕРЕНА

4.1. Мазетата по правило трябва да бъдат проектирани като едноетажни. Съгласно технологичните изисквания е допустимо изграждане на сутерени с технически етаж за кабелно разпределение.

При необходимост е разрешено изграждането на мазета с голям брой кабелни подове.

4.2. В мазета с един участък номиналният размер на участъка трябва да бъде по правило 6 m; допуска се разстояние от 7,5 m, ако това се дължи на технологични изисквания.

Мазетата с много участъци трябва да бъдат проектирани като правило с колонна решетка 6x6 и 6x9 m.

Височината на сутерена от пода до дъното на ребрата на подовите плочи трябва да бъде кратна на 0,6 m, но не по-малко от 3 m.

Височината на техническия етаж за кабелно разпределение в мазета трябва да бъде най-малко 2,4 m.

Височината на проходите в сутерените (когато са чисти) трябва да бъде най-малко 2 m.

4.3. Има два вида мазета: свободностоящи и комбинирани със строителни конструкции.

Унифицирани схеми на свободно стоящи мазета са дадени в табл. 2.

4.4. Сутеренните конструкции (подове, стени, колони) се препоръчват да бъдат направени от сглобяеми стоманобетонни елементи.

4.5. В зони, където подът на работилницата е изложен на временни натоварвания с интензитет над 100 kPa (10 tf/m2), по правило не трябва да се поставят следи от обгаряне.

4.6. Евакуационни изходи от мазета и помещения от категории B, D и D, стълби за изгаряне на тези помещения, изисквания за пожарна безопасност за мазета от категория B или складове на горими материали, както и незапалими материали в горими опаковки, трябва да бъдат осигурени в съответствие със SNiP 2.09.02-85 „Промишлена сграда“.

4.7. Кабелните мазета и кабелните подове на мазетата трябва да бъдат разделени с помощта на противопожарни прегради на отделения с обем не повече от 3000 m 3, като същевременно се осигуряват обширни средства за гасене на пожар.

4.8. От всяко отделение на мазето, кабелното мазе или кабелния под на мазето трябва да се осигурят поне два изхода, които трябва да бъдат разположени от различни страни на помещението.

Изходите трябва да бъдат разположени така, че дължината на задънената улица да е по-малка от 25 м. Дължината на пътя на обслужващия персонал от най-отдалеченото място до най-близкия изход не трябва да надвишава 75 м.

Вторият изход може да се осигури през съседно помещение, разположено на същото ниво (етаж) (сутерен, сутеренен етаж, тунел) от категории B, D и D. При излизане в помещения от категория B общата дължина на евакуационния път трябва да бъде не повече от 75 m.

4.9. Изходните врати от кабелните сутерени (кабелните подове на мазетата) и между отделенията трябва да са огнеупорни, отворени в посока на най-близкия изход и да имат самозатварящи се устройства.

Праговете на вратите трябва да бъдат запечатани.

таблица 2

Унифицирани схеми	Размери, m
едноетажни мазета	Л	з

Забележки: 1. Разстоянието между колоните в надлъжна посока с временно натоварване на пода на цеха до 100 kPa (10 tf/m2) е 6 и 9 m, с активно натоварване над 100 kPa (10 tf/m2) - 6 м.

2. Размерът c се приема равен на 0,375 m.

4.10. Евакуационните изходи от маслени мазета и кабелни подове на мазета трябва да се извършват чрез отделни стълбища, които имат достъп директно навън. Допуска се използването на общо стълбище към надземните етажи, а за сутеренните помещения трябва да има отделен изход от стълбището на нивото на първия етаж навън, отделен от останалата част от стълбището към височина на един етаж от глуха противопожарна преграда с огнеустойчивост най-малко 1 час.

Ако е невъзможно да се монтират изходи директно навън, е разрешено да се монтират в помещения от категории D и D, като се вземат предвид изискванията на точка 4.6.

4.11. В маслени мазета, независимо от площта, и в кабелни мазета с обем над 100 m 3 е необходимо да се осигурят автоматични пожарогасителни инсталации. По-малките кабелни мазета трябва да имат автоматична пожарна аларма. Кабелните сутерени на енергийни съоръжения (атомни електроцентрали, комбинирани топлоелектрически централи, държавни централи, топлоелектрически централи, водноелектрически централи и др.) Трябва да бъдат оборудвани с автоматични пожарогасителни инсталации, независимо от тяхната площ.

4.12. Разрешено е да се осигурят свободно стоящи едноетажни помпени станции (или отделения) от категории A, B и C, заровени под маркировки за планиране на земята с повече от 1 m, с площ не повече от 400 m 2.

Тези помещения трябва да осигуряват:

един авариен изход през стълбище, изолирано от помещенията, с площ не повече от 54 m2;

два аварийни изхода, разположени от противоположните страни на помещението, с площ над 54 m2. Вторият изход се допуска чрез вертикална стълба, разположена в шахта, изолирана от помещения от категории А, В и В.

4.13. Не се допуска поставянето на прагове на изходите от сутерените и разликите в нивото на пода, с изключение на мазетата, където на изходите трябва да се монтират прагове с височина 300 mm със стъпала или рампи.

5. ЗЕМНО НАЛЯГАНЕ

5.1. Стойностите на характеристиките на естествените (ненарушени) почви трябва да се установяват, като правило, въз основа на тяхното директно изпитване в полеви или лабораторни условия и статистическа обработка на резултатите от изпитванията в съответствие с GOST 20522-75.

Стойности на характеристиките на почвата:

нормативни - g n, j n и сн ;.

за изчисления на фундаментни конструкции за първа група гранични състояния - g I, j I и c I;

същото за втората група гранични състояния - g II, j II и ° С II.

5.2. При липса на директни изпитвания на почвата е разрешено да се приемат стандартни стойности на специфична адхезия с, ъгъл на вътрешно триеней и модул на деформация дспоред табл 1-3 прил. 5 от това ръководство и стандартните стойности за специфичното тегло на почватаж n равно на 18 kN/m 3 (1,8 tf/m 3).

В този случай изчислените стойности на характеристиките на ненарушената почва се приемат, както следва:

g I =1.05 g n; g II = g n ; j I = j n g j ; j II = j n ; саз = сп/1,5; ° С II = сн,

където g j - коефициентът на надеждност на почвата се приема 1,1 за песъчливи и 1,15 за тинесто-глинести почви.

5.3. Стойности на характеристиките на почвата за засипване ( g¢, j¢ и с ¢ ), уплътнени съгласно нормативните документи с коефициент на уплътняване k yне по-малко от 0,95 от естествената им плътност, може да се установи по характеристиките на същите почви в естествения им вид. Връзките между характеристиките на почвите за обратен насип и естествените почви се приемат, както следва:

g¢ II = 0,95 g I; j¢ I = 0,9 j I ; с¢I = 0,5с I, но не повече от 7 kPa (0,7 tf/m2);

g¢ II =0.95 g II; j¢ II =0,9 j II ; с¢ II =0,5 ° С¢ II , но не повече от 10 kPa (1 tf/m2).

Забележка. За конструкции с дълбочина на заравяне 3 m или по-малко, граничните стойности на специфичната адхезия на почвата за засипване с ¢ Трябва да се приема не повече от 5 kPa (0,5 tf/m2) и с ¢ II не повече от 7 kPa (0,7 tf/m2). За конструкции с височина под 1,5 m с ¢ Аз трябва да се приема равен на нула.

5.4. Коефициенти на безопасност при натоварванежаз при изчисляване по първата група трябва да се вземат гранични състояния съгласно табл. 3, а при изчисляване по втора група - равно на единица.

Таблица 3

Натоварвания	Коефициент на безопасност при натоварване g аз
Постоянно
Собствено тегло на конструкцията
Тегло на почвата в естествено състояние
Тегло на почвата в засипката	1,15
Тегло на насипната почва
Тегло на пътната настилка и тротоарите
Тегло на коловоза, железопътни релси
Хидростатично налягане на подпочвените води
Временно дългосрочно
От подвижния състав на СК ж.п
От колони на автомобили АК
Натоварване от оборудване, складиран материал,

Временно краткосрочно
От колелен PK-80 и верижен товар NG-60
От мотокари и автомобили
От колони АВ коли

5.5. Интензивност на хоризонталния активен натиск на почвата от собственото й тегло Р ж, на дълбочина при(фиг. 5, А) трябва да се определи по формулата

P g=[ gg f h l - с (К 1 + К 2)] г/ч, (1)

Където К 1- коефициент, отчитащ сцеплението на почвата по равнината на плъзгане на срутващата призма, наклонена под ъгълр 0 към вертикалата; К 2- същото, на равнина, наклонена под ъгъл спрямо вертикалата.

К 1=2 l cos q 0 cos e /sin(q 0 + д); (2)

К2= l + tg e , (3)

където e - ъгъл на наклон на изчислителната равнина спрямо вертикалата; - същата, насипна повърхност до хоризонта; q 0 - същото, плъзгащи се равнини към вертикалата;л - коефициент на хоризонтален натиск на почвата. При липса на адхезия на почвата към стената К2 = 0.

5.6. Коефициентът на хоризонтален натиск на почвата се определя по формулата

, (4)

къде - ъгъл на триене на почвата в контакт с проектната равнина (за гладка стена d = 0, груб d = 0,5 j, стъпаловиден d = j).

Стойности на коефициентал са дадени в приложението. 2.

Ориз. 5. Диаграма на почвен натиск

А- от собственото тегло и водното налягане; б -от непрекъснат, равномерно разпределен товар; V- от фиксиран товар; Ж- от натоварване на лентата

5.7. Ъгъл на наклона на плъзгащата равнина спрямо вертикалатар 0 се определя по формулата

tan q 0 = (cos - h cos j )/(sin - h sin j), (5)

където h = cos (e - r)/.

5.8. С хоризонтална насипна повърхност r = 0, вертикална стенад =0 и без триене или адхезия към стенатад = 0, К 2= 0 коефициент на страничен натиск на почватал , коефициент на интензитет на силите на сцепление К 1и ъгъла на наклона на плъзгащата равнина q 0 се определят по формулите:

(6)

Когато r = 0, d ¹ 0, e ¹ 0 стойност на ъгъла на наклона на плъзгащата се равнина спрямо вертикалатар 0 се определя от условието

tan q 0 = (cos j - )/sin j . (7)

5.9. Интензитетът на допълнителен хоризонтален натиск върху почвата, причинен от наличието на подземни води Р w, kPa, на разстояние y w, от горното ниво на подземните води (фиг. 5, А) се определя по формулата

Pw = y w{10 - л[ g -16,5/(1 + д)]) g f , (8)

Където д- порьозност на почвата;ж f- коефициентът на надеждност на товара се приема 1,1.

5.10. Интензивност на хоризонталния натиск върху почвата от равномерно разпределен товар р, разположен на повърхността на колапсната призма, трябва да се определи по формулите:

с непрекъснато и фиксирано натоварване (фиг. 5, b,c)

P q = рж fл; (9)

с лентово натоварване (фиг. 5, Ж)

Pq = рж f l /( 1 + 2 тен q 0 u a/b 0). (10)

Разстояние от повърхността на почвата за засипване до началото на диаграмата на интензитета на натиска на почвата от товара u a, се определя от израза u a = а/(tg q 0 +tg e ).

Дължина на диаграмата на интензитета на земния натиск по височина y bпри фиксирано натоварване (вижте фиг. 5, V) се приема равно на y b= h- гА.

С натоварване на лентата (вижте Фиг. 5, Ж) дължина на диаграмата на налягането във височина y b =(b 0 + 2тг q 0 у а)/(tg e + tg q 0), но се приема не повече от стойността y b £ ч - г А.

5.11. Временните натоварвания от подвижен състав трябва да се приемат в съответствие със SNiP 2.05.03-84 „Мостове и тръби“ под формата на натоварване SK - от подвижен състав на железниците, AK - от превозни средства PK-80 - от натоварване на колело, NG-60 - от натоварване на коловоза.

Забележки: 1. SK е условният еквивалент на равномерно разпределено стандартно натоварване от железопътния подвижен състав върху 1 m коловоз, чиято широчина се приема за 2,7 m (по дължината на траверсите).

2. LC - стандартно натоварване от превозни средства под формата на две ленти.

3. NK-80 - стандартен товар, състоящ се от едно колесно превозно средство с тегло 785 kN (80 tf).

4. NG-60 - стандартен товар, състоящ се от едно верижно превозно средство с тегло 588 kN (60 tf).

5.12. Натоварванията от мобилни превозни средства (фиг. 6) се свеждат до еквивалентно равномерно разпределено лентово натоварване със следните първоначални данни:

за SK - b 0 = 2,7 m, и интензивността на натоварването р== 76 kPa на дъното на траверсите;

за АК - b 0 = 2,5 m и интензитет на натоварване, kPa,

р = ДА СЕ (10,85 + у а tg q 0)/(0,85 + у а tan q 0 ) 2,55, (11)

Където ДА СЕ= 1,1 - за главни магистрали; ДА СЕ= 8 - за вътрешни комунални пътища.

Ориз. 6. Схема за привеждане на товари от подвижни превозни средства до еквивалентен лентен товар

за НК-80 - b 0 = 3,5 m и интензитет на натоварване, kPa,

р = 112/(1,9 + у а tg q 0); (12)

за NG-60 - b 0 = 3,3 m и интензитет на натоварване, kPa,

р = 90/(2,5 + у а tg q 0). (13)

5.13. Стандартното вертикално натоварване от подвижен състав по пътищата на промишлени предприятия, където се осигурява движението на превозни средства с особено голяма товароносимост и които не са обект на ограничения за параметрите на теглото и размерите на превозните средства с общо предназначение, трябва да се приема под формата на колони от двуосни АВ МПС с параметрите, посочени в табл. 4.

5.14. При липса на специфични натоварвания върху повърхността на колапсната призма трябва да се приеме условно нормативно равномерно разпределено натоварване с интензитет 9,81 kPa (1 tf/m2).

5.15. Динамичният коефициент от подвижния състав на железопътния и автомобилния транспорт трябва да се приеме равен на единица.

Таблица 4

Настроики	Тип двуосно превозно средство
	АВ-51	АВ-74	АВ-151
Натоварване на ос на натоварено превозно средство, kN (tf):
отзад	333(34)	490(50)	990(101)
отпред	167(17)	235(24)	490(50)
Разстояние между осите (база) на автомобила, m
Размери на ширина (при колелата на задната ос), m
Ширина на колелото, m:
отзад			3,75
отпред
Размер на контактната площ на задните колела с повърхността на пътя, m:
по дължина		0,45
в ширина			1,65
Диаметър на колелото, m

Съставен към глави SNiP 11-15-74 и 11-91-77 и съдържа основни разпоредби за изчисляване и проектиране на подпорни стени, изработени от монолитен и сглобяем стоманобетон, като се използват изчисления и необходимите таблични стойности на коефициентите, които улесняват изчислението, както и препоръки за изчисляване на промишлени сутеренни стени и граждански сгради.

За инженерно-технически работници на проектантски и строителни организации.

1. ОБЩИ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Насоките се прилагат за проектиране на гравитационни подпорни стени за промишлено и гражданско строителство, изградено върху естествени основи, както и за проектиране на сутеренни стени в промишлени и граждански сгради.

1.2. Насоките не се отнасят за проектиране на подпорни стени на главни пътища, хидротехнически съоръжения, подпорни стени със специално предназначение (противосвлачищни, противосвлачищни и др.), както и за проектиране на подпорни стени, предназначени за изграждане в специални условия (трайно замръзнали отоци, потъващи почви, в подкопани зони и др.).

1.3. Проектирането на подпорни стени и сутеренни стени трябва да се основава на:

чертежи на генерален план (хоризонтално и вертикално оформление);

доклад за инженерно-геоложки проучвания;

технологична спецификация, съдържаща данни за натоварванията, ако е необходимо, специални изисквания за проектираната конструкция, например изисквания за ограничаване на деформациите и др.

1.4. Проектирането на подпорни стени и сутеренни стени трябва да се установи въз основа на сравнение на варианти, въз основа на техническата и икономическата осъществимост на тяхното използване при специфични строителни условия, като се вземе предвид максималното намаляване на материалоемкостта, трудоемкостта и строителните разходи, т.к. както и отчитане на условията на експлоатация на конструкциите.

1.6. При проектирането на подпорни стени и сутеренни стени трябва да се приемат проектни схеми, които осигуряват необходимата здравина, устойчивост и пространствена неизменност на конструкцията като цяло, както и на отделните й елементи на всички етапи на изграждане и експлоатация.

1.9. При спорни конструкции на подпорни стени и сутеренни стени конструкцията на фиксатора и връзките на елементите трябва да осигурява надеждно предаване на силите, здравината на самите елементи в областта на фугата, както и връзката на допълнително положен бетон във фугата с бетона на конструкцията.

1.10. Проектирането на конструкции за подпорни стени и сутеренни стени в присъствието на агресивна среда трябва да се извършва, като се вземат предвид допълнителните изисквания, наложени от глава SNiP II1-23-78.

1.11. Проектирането на мерки за защита на стоманобетонни конструкции от електрокорозия трябва да се извършва, като се вземат предвид изискванията на SN 65-76 „Инструкции за защита на стоманобетонни конструкции от корозия, причинена от блуждаещи токове“.

1.12. При проектирането на подпорни стени и сутеренни стени по правило трябва да се използват унифицирани стандартни конструкции.

Проектирането на отделни конструкции на подпорни стени и сутеренни стени е разрешено в случаите, когато параметрите и натоварванията за тяхното проектиране надвишават параметрите и натоварванията за стандартни конструкции или когато използването на стандартни конструкции е невъзможно въз основа на местните строителни условия.

1.13. Ръководството обхваща подпорни стени и сутеренни стени, когато са засипани с хомогенна почва.

2. МАТЕРИАЛИ ЗА ПОДПОРНИ СТЕНИ

2.2. Изборът на материал за подпорни стени се определя от технически и икономически съображения, изисквания за дълготрайност, условия на работа, наличие на местни строителни материали и механизация.

2.3. Препоръчително е да се проектират стоманобетонни и бетонни подпорни стени от бетон от проектния клас за якост на натиск:

за сглобяеми стоманобетонни конструкции - М 200, М 300, М 400;

за монолитни стоманобетонни и бетонни конструкции - М 150, М 200,

Предварително напрегнатите стоманобетонни конструкции за предпочитане трябва да бъдат проектирани от бетонови класове MZOO, M 400, M 500, M 600. За подготовка на бетон трябва да се използват бетонни класове M 50 и M 100.

2.4. За подпорни стени от тухли трябва да се използва добре изгорена червена тухла с клас не по-нисък от M 200 в хоросан с клас не по-нисък от M 25, а за много влажни почви - не по-нисък от M 50. Използването на пясъчно-варови тухли не е позволено.

2.5. Зидарията от чакъл и чакъл за подпорни стени трябва да бъде направена от камък с клас не по-нисък от 150-200 с портландциментов разтвор с клас не по-нисък от 50.

2.6. За конструкции, подложени на редуващо се замръзване и размразяване, проектът трябва да посочи класа на бетона за устойчивост на замръзване. Проектната степен на бетон за устойчивост на замръзване за стоманобетонни конструкции на подпорни стени се определя в зависимост от температурните условия на тяхната работа в съответствие с табл. 1. Температурният режим на работа се определя въз основа на стойността на изчислената зимна външна температура на въздуха в района на строителството.

Изискванията за устойчивост на замръзване за трошен бетон и зидария са същите като за бетонни и стоманобетонни конструкции.

2.7. За армиране на стоманобетонни конструкции, направени без предварително напрягане, трябва да се използват горещовалцувани арматурни пръти от периодични профили от класове A-III и AP съгласно GOST 5781-75. За монтажни (разпределителни) фитинги е разрешено да се използва горещовалцувана армировка от клас A-I по GOST 5781-75 или обикновена гладка армировъчна тел от клас B-I по GOST 6727-53*.

Когато прогнозната зимна температура е под минус 30 °, армировъчната стомана от клас A-P клас VSt5ps2 не е разрешена за използване.

2.8. Като напрегната армировка за предварително напрегнати стоманобетонни елементи за предпочитане трябва да се използва термично укрепена армировка от класове At-VI и At-V; ГОСТ 10884-78.

Също така е разрешено да се използва горещо валцувана армировка от класове A-V, A-IV в съответствие с GOST 5781-75 и термично укрепена армировка от клас At-IV в съответствие с GOST 10884-81) При проектна зимна температура под минус 30 ° C, армировъчна стомана от клас A-IV клас 80C не е подходяща за разрешена употреба.

2.9. Анкерните пръти и вградените елементи трябва да бъдат изработени от валцована лентова стомана клас C 38/23 (GOST 380-71*) клас VStZkp2 при проектни зимни температури до минус 30 °C включително и клас VStZpsb при проектни температури от минус 30 °C до минус 40 ° С. За анкерни пръти също се препоръчва стомана 1^C 52/40 клас 10G2S1 при проектни зимни температури до минус HOX включително. Дебелината на стоманената лента трябва да бъде най-малко 6 мм. Също така е възможно да се използва армировъчна стомана клас A-III за анкерни пръти.

2.10. В сглобяемите стоманобетонни и бетонни елементи монтажните (повдигащи) контури трябва да бъдат направени от армировъчна стомана клас A-I (класове VStZsp2 и VStZps2) или стомана от клас A-P 1 (клас YUGT). Когато прогнозната зимна температура е под -40°C, не се допуска използването на стомана VStZps2 за панти.

3. ВИДОВЕ ПОДПОРНИ СТЕНИ

3.1. Подпорните стени според конструкцията си се делят на масивни и тънкостенни.

При масивните подпорни стени тяхната устойчивост на срязване, когато са изложени на хоризонтален натиск на почвата, се осигурява главно от собственото тегло на стената.

3.2. Масивните стени могат да бъдат изградени от монолитен бетон, сглобяеми бетонни блокове, трошен бетон и зидария. Според формата на напречното сечение масивните стени могат да бъдат:

с два вертикални ръба (фиг. 1,а);

вертикален преден и наклонен заден ръб (фиг. 1.6),

с наклонен преден и вертикален заден ръб (фиг. 1, в),

с два ръба, наклонени към засипката (фиг. 1d),

със стъпаловиден заден ръб,

със счупен заден ръб.

3.3. Стените с наклонени ръбове (с променливо напречно сечение, изтъняващи към върха) са по-малко материалоемки от стените с два успоредни ръба.

Ако има задна страна, наклонена встрани от засипката, масата на почвата, разположена над тази повърхност, се включва в работата на подпорната стена. При стени с два ръба, наклонени към засипката, интензивността на хоризонталния натиск на почвата намалява, но конструкцията на стени с такова напречно сечение е по-сложна. Стените със стъпаловиден заден ръб се използват предимно при изграждането на масивни стени от сглобяеми бетонни блокове.

3.4. В промишленото и гражданско строителство обикновено се използват тънкостенни подпорни стени от ъглов тип:

конзола (фиг. 2, а),

с анкерни пръти (фиг. 2, б),

контрафорси (фиг. 2, b).

3.5. Според метода на производство тънкостенните подпорни стени могат да бъдат монолитни, сглобяеми или сглобяемо-монолитни.

3.6. Тънкостенните конзолни стени от ъглов тип се състоят от челни и фундаментни плочи, здраво свързани помежду си. При сглобяемите стени лицевите и фундаментните плочи се изпълняват от готови елементи. При сглобяемите монолитни челната плоча е сглобяема, а фундаментната плоча е монолитна.

При монолитни подпорни стени твърдостта на съединението на предната и фундаментната плоча се осигурява чрез подходящо разположение на армировката.

В сглобяеми и сглобяеми монолитни подпорни стени твърдостта на интерфейса се осигурява чрез конструкцията на прорезен жлеб (фиг. 3, а) или бримково съединение (фиг. 3, б).

3.7. При сглобяемите монолитни тънкостенни подпорни стени челната плоча е сглобяема, а фундаментната плоча (която не изисква скеле и сложен кофраж) е монолитна.

Сглобяеми монолитни подпорни стени се изпълняват, когато размерите на сглобяемата фундаментна плоча са недостатъчни, като към нея се закрепва допълнителна монолитна анкерна плоча (фиг. 4).

3.8. Тънкостенните подпорни стени с анкерни пръти се състоят от лицеви и фундаментни плочи, свързани с гъвкави стоманени серни пръти (връзки), които създават допълнителни опори в плочите, които улесняват тяхната работа. Връзката между предната и фундаментната плоча може да бъде шарнирна или твърда.

3.9. Тънкостенните опорни подпорни стени се състоят от три елемента: лицева плоча, твърда контрафорса и фундаментна плоча. В този случай натоварването от предната плоча се прехвърля частично или напълно върху опората.

...