Ściany oporowe SNP 2.09 03 85. Zalecenia dotyczące projektowania ścian oporowych i ścian piwnic

Zestawione z rozdziałami SNiP 11-15-74 i 11-91-77 i zawierają podstawowe przepisy dotyczące obliczania i projektowania ścian oporowych wykonanych z monolitycznego i prefabrykowanego żelbetu przy użyciu obliczeń i niezbędnych wartości tabelarycznych współczynników, które ułatwiają obliczenia, a także zalecenia dotyczące obliczeń przemysłowych ścian piwnic i budynków cywilnych.

Dla pracowników inżynieryjnych i technicznych organizacji projektowych i budowlanych.

1. POSTANOWIENIA OGÓLNE

1.1. Wytyczne mają zastosowanie do projektowania grawitacyjnych ścian oporowych w budownictwie przemysłowym i cywilnym wznoszonych na fundamencie naturalnym, a także do projektowania ścian piwnic w budynkach przemysłowych i cywilnych.

1.2. Wytyczne nie mają zastosowania do projektowania ścian oporowych dróg głównych, obiektów hydrotechnicznych, ścian oporowych specjalnego przeznaczenia (przeciwosuwiskowe, przeciwosuwiskowe itp.), a także do projektowania ścian oporowych przeznaczonych do budowy w specjalnych warunkach (trwale zamarznięte pęcznienie, osiadanie gleby, na obszarach osłabionych itp.).

1.3. Projekt ścian oporowych i ścian piwnic powinien opierać się na:

rysunki planu generalnego (układ poziomy i pionowy);

raport z badań inżynieryjnych i geologicznych;

specyfikacja technologiczna zawierająca dane dotyczące obciążeń, w razie potrzeby, specjalne wymagania dotyczące projektowanej konstrukcji, np. wymagania dotyczące ograniczenia odkształceń itp.

1.4. Projekt ścian oporowych i ścian piwnic powinien zostać ustalony na podstawie porównania opcji, w oparciu o techniczną i ekonomiczną wykonalność ich zastosowania w określonych warunkach konstrukcyjnych, biorąc pod uwagę maksymalne zmniejszenie materiałochłonności, pracochłonności i kosztów budowy, jak a także biorąc pod uwagę warunki pracy konstrukcji.

1,5. Mury oporowe wznoszone na obszarach zaludnionych należy projektować z uwzględnieniem cech architektonicznych tych obszarów.

1.6. Projektując ściany oporowe i ściany piwnic, należy przyjąć schematy projektowe zapewniające niezbędną wytrzymałość, stabilność i niezmienność przestrzenną konstrukcji jako całości, a także jej poszczególnych elementów na wszystkich etapach budowy i eksploatacji.

1.7. Elementy konstrukcji prefabrykowanych muszą spełniać warunki ich produkcji przemysłowej w wyspecjalizowanych przedsiębiorstwach.

Wskazane jest powiększanie elementów konstrukcji prefabrykowanych, o ile pozwala na to nośność mechanizmów montażowych oraz warunki produkcji i transportu.

1.8. W przypadku monolitycznych konstrukcji żelbetowych należy zapewnić znormalizowane szalunki i wymiary gabarytowe, umożliwiające zastosowanie standardowych produktów zbrojeniowych i szalunków inwentaryzacyjnych.

1.9. W kontrowersyjnych konstrukcjach ścian oporowych i ścian piwnic konstrukcja zaczepu i połączeń elementów musi zapewniać niezawodne przenoszenie sił, wytrzymałość samych elementów w obszarze styku, a także połączenie dodatkowo ułożonego betonu w złączu z beton konstrukcji.

1.10. Projektowanie konstrukcji ścian oporowych i ścian piwnic w obecności agresywnego środowiska należy przeprowadzić z uwzględnieniem dodatkowych wymagań nałożonych przez rozdział SNiP II1-23-78.

1.11. Projektowanie środków ochrony konstrukcji żelbetowych przed korozją elektrokorozyjną należy przeprowadzić z uwzględnieniem wymagań SN 65-76 „Instrukcje ochrony konstrukcji żelbetowych przed korozją spowodowaną prądami błądzącymi”.

1.12. Projektując ściany oporowe i ściany piwnic, należy z reguły stosować ujednolicone konstrukcje standardowe.

Projektowanie poszczególnych konstrukcji ścian oporowych i ścian piwnic jest dopuszczalne w przypadkach, gdy parametry i obciążenia do ich projektowania przekraczają parametry i obciążenia dla konstrukcji standardowych lub gdy zastosowanie konstrukcji standardowych jest niemożliwe ze względu na lokalne warunki konstrukcyjne.

1.13. Poradnik obejmuje ściany oporowe i ściany piwnic zasypane jednorodnym gruntem.

2. MATERIAŁY NA ŚCIANA OCHRONNA

2.1. W zależności od przyjętego rozwiązania konstrukcyjnego ściany oporowe można budować z betonu zbrojonego, betonu, gruzu i muru.

2.2. O wyborze materiału na ściany oporowe decydują względy techniczne i ekonomiczne, wymagania dotyczące trwałości, warunki pracy, dostępność lokalnych materiałów budowlanych i sprzętu mechanizacyjnego.

2.3. Zaleca się projektowanie żelbetowych i betonowych ścian oporowych z betonu o klasie projektowej na wytrzymałość na ściskanie:

do prefabrykowanych konstrukcji żelbetowych - M 200, M 300, M 400;

do monolitycznych konstrukcji żelbetowych i betonowych - M 150, M 200,

Konstrukcje żelbetowe sprężone najlepiej projektować z betonu gatunku MZOO, M 400, M 500, M 600. Do przygotowania betonu należy stosować betony gatunku M 50 i M 100.

2.4. Na mury oporowe z cegły należy stosować cegłę czerwoną dobrze wypaloną o gatunku nie niższym niż M 200 w gatunku zaprawy nie niższym niż M 25, a dla gruntów bardzo wilgotnych - nie niższym niż M 50. Zastosowanie cegły silikatowo-wapiennej nie jest dozwolone.

2.5. Mur z gruzu i gruzu betonowego na ściany oporowe należy wykonać z kamienia o gatunku nie niższym niż 150-200 z zaprawą cementu portlandzkiego o gatunku nie niższym niż 50.

2.6. W przypadku konstrukcji narażonych na naprzemienne zamrażanie i rozmrażanie w projekcie należy określić klasę betonu pod względem mrozoodporności. Stopień projektowy betonu na mrozoodporność na konstrukcje żelbetowe ścian oporowych przypisuje się w zależności od warunków temperaturowych ich eksploatacji zgodnie z tabelą. 1. Reżim temperaturowy pracy ustala się na podstawie wartości obliczonej zimowej temperatury powietrza zewnętrznego na terenie budowy.

Wymagania mrozoodporności dla gruzu i murów są takie same jak dla konstrukcji betonowych i żelbetowych.

2.7. Do zbrojenia konstrukcji żelbetowych wykonanych bez sprężania należy stosować pręty zbrojeniowe walcowane na gorąco o profilach okresowych klas A-III i AP zgodnie z GOST 5781-75. Do armatury instalacyjnej (rozdzielczej) można stosować zbrojenie walcowane na gorąco klasy A-I według GOST 5781-75 lub zwykły gładki drut zbrojeniowy klasy B-I według GOST 6727-53*.

Gdy szacowana temperatura zimowa spadnie poniżej minus 30 °, nie wolno stosować stali zbrojeniowej klasy A-P klasy VSt5ps2.

2.8. Jako zbrojenie sprężające elementów żelbetowych sprężonych najlepiej stosować zbrojenie wzmacniane termicznie klas At-VI i At-V; GOST 10884-78.

Dopuszcza się również stosowanie zbrojenia walcowanego na gorąco klas A-V, A-IV zgodnie z GOST 5781-75 i zbrojenia wzmocnionego termicznie klasy At-IV zgodnie z GOST 10884-81) Przy projektowej temperaturze zimowej poniżej minus 30 ° C, stal zbrojeniowa klasy A-IV gatunku 80C nie nadaje się do stosowania.

2.9. Pręty kotwiące i elementy osadzone muszą być wykonane z walcowanej taśmy stalowej klasy C 38/23 (GOST 380-71*) w gatunku VStZkp2 przy projektowych temperaturach zimowych do minus 30°C włącznie oraz gatunku VStZpsb w temperaturach projektowych od minus 30°C do minus 40° Z. W przypadku prętów kotwowych zaleca się również stal 1^C 52/40 w gatunku 10G2S1 przy projektowych temperaturach zimowych do minus HOX włącznie. Grubość taśmy stalowej powinna wynosić co najmniej 6 mm. Na pręty kotwowe można także zastosować stal zbrojeniową klasy A-III.

2.10. W prefabrykowanych elementach żelbetowych i betonowych pętle montażowe (podnoszące) muszą być wykonane ze stali zbrojeniowej klasy A-I (gatunki VStZsp2 i VStZps2) lub stali klasy A-P 1 (gatunek YUGT). Jeżeli przewidywana temperatura w zimie spadnie poniżej -40°C, niedopuszczalne jest stosowanie stali VStZps2 na zawiasy.

3. RODZAJE ŚCIAN OPOCZKOWYCH

3.1. Ściany oporowe, zgodnie ze swoją konstrukcją, dzielą się na masywne i cienkościenne.

W masywnych ścianach oporowych ich wytrzymałość na ścinanie pod wpływem poziomego parcia gruntu zapewnia głównie ciężar własny ściany.

W cienkościennych ścianach oporowych ich stabilność zapewnia ciężar własny ściany oraz ciężar gruntu biorącego udział w pracy konstrukcji ściany.

Z reguły masywne ściany oporowe są bardziej materiałochłonne i pracochłonne w budowie niż ściany cienkościenne i można je stosować po odpowiednim studium wykonalności (na przykład, gdy są zbudowane z lokalnych materiałów, brak prefabrykatów beton itp.).

3.2. Masywne ściany można budować z betonu monolitycznego, prefabrykowanych bloków betonowych, betonu gruzowego i muru. W zależności od kształtu przekroju masywne ściany mogą być:

z dwiema pionowymi krawędziami (ryc. 1, a);

pionowa krawędź przednia i pochylona tylna (ryc. 1.6),

z nachyloną krawędzią przednią i pionową tylną (ryc. 1, c),

z dwoma krawędziami nachylonymi w stronę zasypki (rys. 1d),

ze stopniowaną tylną krawędzią,

z pękniętą tylną krawędzią.

3.3. Ściany o krawędziach nachylonych (o zmiennym przekroju, przewężającym się ku górze) są mniej materiałochłonne niż ściany o dwóch równoległych krawędziach.

Jeżeli tylna ściana jest odchylona od zasypki, masa gruntu znajdującego się nad tą ścianą jest uwzględniana w pracy ściany oporowej. W ścianach o dwóch krawędziach nachylonych w kierunku zasypki intensywność parcia poziomego gruntu maleje, ale konstrukcja ścian o takim przekroju jest bardziej złożona. Ściany ze schodkową krawędzią tylną stosuje się głównie przy budowie ścian masywnych z prefabrykowanych bloczków betonowych.

3.4. W budownictwie przemysłowym i cywilnym zwykle stosuje się cienkościenne ściany oporowe typu narożnego:

konsola (ryc. 2, a),

z prętami kotwiącymi (ryc. 2, b),

przypory (ryc. 2, b).

Notatka. Inne typy ścian oporowych (komórkowe, szczelne, łupkowe itp.) nie są uwzględnione w tym Poradniku.

3.5. Zgodnie z metodą produkcji cienkościenne ściany oporowe mogą być monolityczne, prefabrykowane lub prefabrykowane-monolityczne.

3.6. Cienkościenne ściany wspornikowe typu narożnego składają się z płyty czołowej i fundamentowej, sztywno ze sobą połączonych. W ścianach prefabrykowanych płyty licowe i fundamentowe wykonuje się z elementów prefabrykowanych. W prefabrykowanych monolitycznych płyta czołowa jest prefabrykowana, a płyta fundamentowa jest monolityczna.

W monolitycznych ścianach oporowych sztywność połączenia płyty czołowej i fundamentowej zapewnia odpowiednie rozmieszczenie zbrojenia.

W prefabrykowanych i prefabrykowanych monolitycznych ścianach oporowych sztywność połączenia zapewnia konstrukcja szczelinowego rowka (ryc. 3, a) lub połączenia pętelkowego (ryc. 3, b).

3.7. W prefabrykowanych monolitycznych cienkościennych ścianach oporowych płyta czołowa jest prefabrykowana, a płyta fundamentowa (która nie wymaga rusztowań i skomplikowanych szalunków) jest monolityczna.

Prefabrykowane monolityczne ściany oporowe wykonuje się w przypadku, gdy wymiary prefabrykowanej płyty fundamentowej są niewystarczające i mocuje się do niej dodatkową monolityczną płytę kotwiącą (rys. 4).

3.8. Cienkościenne ściany oporowe z prętami kotwiącymi składają się z płyt licowych i fundamentowych połączonych elastycznymi stalowymi prętami siarkowymi (ściągami), które tworzą w płytach dodatkowe podpory ułatwiające ich pracę. Połączenie płyty czołowej z płytą fundamentową może być przegubowe lub sztywne.

3.9. Cienkościenne ściany oporowe składają się z trzech elementów: płyty licowej, przypory sztywnej i płyty fundamentowej. W tym przypadku obciążenie z płyty czołowej jest częściowo lub całkowicie przenoszone na podporę.

„Projektowanie ścian oporowych i ścian piwnic”.

Opracowano dla SNiP 2.09.03-85 „Budowa przedsiębiorstw przemysłowych”. Zawiera podstawowe przepisy dotyczące obliczania i projektowania ścian oporowych i ścian piwnic przedsiębiorstw przemysłowych wykonanych z betonu monolitycznego i prefabrykowanego oraz żelbetu. Podano przykłady obliczeń.
Dla pracowników inżynieryjnych i technicznych organizacji projektowych i budowlanych.

PRZEDMOWA

Podręcznik opracowano dla SNiP 2.09.03-85 „Konstrukcje przedsiębiorstw przemysłowych” i zawiera podstawowe przepisy dotyczące obliczania i projektowania ścian oporowych i ścian piwnic przedsiębiorstw przemysłowych wykonanych z monolitycznego, prefabrykowanego betonu i żelbetu z przykładami obliczeniowymi oraz niezbędne wartości tabelaryczne współczynników ułatwiające obliczenia.

W procesie przygotowywania podręcznika wyjaśniono niektóre warunki wstępne obliczeń SNiP 2.09.03-85, w tym uwzględnienie sił przyczepności gleby, określenie nachylenia płaszczyzny przesuwania pryzmatu zapadnięcia, które mają zostać odzwierciedlone w dodatku do określonego SNiP.

Podręcznik został opracowany przez Centralny Instytut Badawczy Budownictwa Przemysłowego Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR (kandydaci nauk technicznych A. M. Tugolukov, B. G. Kormer, inżynierowie I. D. Zaleschansky, Yu. V. Frolov, S. V. Tretyakova, O. J. Kuzina) przy udziale NIIOSP ich. N. M. Gersevanova z Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR (doktor nauk technicznych E. A. Sorochan, kandydaci nauk technicznych A. V. Vronsky, A. S. Snarsky), Fundacja projektu (inżynierowie V. K. Demidov, M. L. Morgulis, I.S. Rabinovich), Kijów Promstroyproekt (inżynierowie V.A. Kozlov, A.N. Sytnik, N.I. Solovyova).

1. INSTRUKCJE OGÓLNE

1.1. Niniejsza instrukcja została opracowana dla SNiP 2.09.03-85 „Struktury przedsiębiorstw przemysłowych” i dotyczy projektowania:
mury oporowe wznoszone na fundamencie naturalnym i zlokalizowane na terenach przedsiębiorstw przemysłowych, miast, dojazdów i przyzakładowych linii kolejowych i dróg;
piwnice do celów przemysłowych, zarówno wolnostojące, jak i w zabudowie.

1.2. Podręcznik nie dotyczy projektowania ścian oporowych dróg głównych, obiektów hydrotechnicznych, ścian oporowych specjalnego przeznaczenia (przeciwosuwiskowych, przeciwosuwiskowych itp.), a także projektowania ścian oporowych przeznaczonych do budowy w specjalnych warunki (na wiecznej zmarzlinie, pęcznieniu, osiadaniu gleb, na terenach podminowanych itp.).

1.3. Projekt ścian oporowych i ścian piwnic powinien opierać się na:
rysunki planu generalnego (układ poziomy i pionowy);
raport z badań inżynieryjnych i geologicznych;
specyfikację technologiczną zawierającą dane dotyczące obciążeń oraz, jeśli to konieczne, specjalne wymagania dotyczące projektowanej konstrukcji, np. wymagania dotyczące ograniczenia odkształceń itp.

1.4. Projekt ścian oporowych i piwnic należy ustalić na podstawie porównania opcji, w oparciu o techniczną i ekonomiczną wykonalność ich zastosowania w określonych warunkach konstrukcyjnych, biorąc pod uwagę maksymalne zmniejszenie zużycia materiału, pracochłonności i kosztów budowy, a także biorąc pod uwagę warunki pracy konstrukcji.

1,5. Mury oporowe wznoszone na obszarach zaludnionych należy projektować z uwzględnieniem cech architektonicznych tych obszarów.

1.6. Projektując ściany oporowe i piwnice, należy przyjąć schematy projektowe zapewniające niezbędną wytrzymałość, stabilność i niezmienność przestrzenną konstrukcji jako całości, a także jej poszczególnych elementów na wszystkich etapach budowy i eksploatacji.

1.7. Elementy konstrukcji prefabrykowanych muszą spełniać warunki ich produkcji przemysłowej w wyspecjalizowanych przedsiębiorstwach.
Wskazane jest powiększanie elementów konstrukcji prefabrykowanych, o ile pozwala na to nośność mechanizmów montażowych oraz warunki produkcji i transportu.

1.8. W przypadku monolitycznych konstrukcji żelbetowych należy zapewnić znormalizowane szalunki i wymiary gabarytowe, umożliwiające zastosowanie standardowych produktów zbrojeniowych i szalunków inwentaryzacyjnych.

1.9. W prefabrykowanych konstrukcjach ścian oporowych i piwnic konstrukcja zespołów i połączeń elementów musi zapewniać niezawodne przenoszenie sił, wytrzymałość samych elementów w obszarze styku, a także połączenie dodatkowo ułożonego betonu na styku z betonem konstrukcji.

1.10. Projektowanie konstrukcji ścian oporowych i piwnic w obecności agresywnego środowiska należy przeprowadzić z uwzględnieniem dodatkowych wymagań SNiP 3.04.03-85 „Ochrona konstrukcji budowlanych i konstrukcji przed korozją”.

1.11. Projektowanie środków ochrony konstrukcji żelbetowych przed korozją elektryczną należy przeprowadzić z uwzględnieniem wymagań odpowiednich dokumentów regulacyjnych.

1.12. Projektując ściany oporowe i piwnice, należy z reguły stosować ujednolicone standardowe konstrukcje.
Projektowanie poszczególnych konstrukcji ścian oporowych i piwnic jest dopuszczalne w przypadkach, gdy wartości parametrów i obciążeń do ich projektowania nie odpowiadają wartościom przyjętym dla konstrukcji standardowych lub gdy zastosowanie konstrukcji standardowych jest niemożliwe, biorąc pod uwagę lokalne warunki budowlane.

1.13. W niniejszej instrukcji omówiono ściany oporowe i ściany piwnic zasypywane jednorodnym gruntem.

2. MATERIAŁY KONSTRUKCYJNE

2.1. W zależności od przyjętego rozwiązania konstrukcyjnego ściany oporowe można budować z betonu zbrojonego, betonu, gruzu i muru.

2.2. O wyborze materiału konstrukcyjnego decydują względy techniczne i ekonomiczne, wymagania dotyczące trwałości, warunki pracy, dostępność lokalnych materiałów budowlanych i sprzętu mechanizacyjnego.

2.3. Do konstrukcji betonowych i żelbetowych zaleca się stosowanie betonu o wytrzymałości na ściskanie co najmniej klasy B 15.

2.4. W przypadku konstrukcji narażonych na naprzemienne zamrażanie i rozmrażanie w projekcie należy określić klasę betonu pod względem mrozoodporności i wodoodporności. Stopień obliczeniowy betonu ustala się w zależności od warunków temperaturowych występujących podczas eksploatacji konstrukcji oraz wartości obliczonych zimowych temperatur powietrza zewnętrznego w obszarze budowy i przyjmuje się zgodnie z tabelą. 1...

CENTRALNY ZAKŁAD BADAWCZY

I PROJEKTOWANIA I EKSPERYMENTALNY INSTYTUT BUDYNKÓW I KONSTRUKCJI PRZEMYSŁOWYCH (TsNIIPromzdanii) GOSSTROY ZSRR

INSTRUKCJA OBSŁUGI

do SNiP 2.09.03-85

Projektowanie ścian oporowych

i ściany piwnic

Opracowano dla SNiP 2.09.03-85 „Budowa przedsiębiorstw przemysłowych”. Zawiera podstawowe przepisy dotyczące obliczania i projektowania ścian oporowych i ścian piwnic przedsiębiorstw przemysłowych wykonanych z betonu monolitycznego i prefabrykowanego oraz żelbetu. Podano przykłady obliczeń.

Dla pracowników inżynieryjnych i technicznych organizacji projektowych i budowlanych.

PRZEDMOWA

Podręcznik opracowano dla SNiP 2.09.03-85 „Konstrukcje przedsiębiorstw przemysłowych” i zawiera podstawowe przepisy dotyczące obliczania i projektowania ścian oporowych i ścian piwnic przedsiębiorstw przemysłowych wykonanych z monolitycznego, prefabrykowanego betonu i żelbetu wraz z przykładami obliczeniowymi i niezbędne wartości tabelaryczne współczynników ułatwiające obliczenia.

W procesie przygotowywania podręcznika wyjaśniono niektóre warunki wstępne obliczeń SNiP 2.09.03-85, w tym uwzględnienie sił przyczepności gleby, określenie nachylenia płaszczyzny przesuwania pryzmatu zapadnięcia, które mają zostać odzwierciedlone w dodatku do określonego SNiP.

Podręcznik został opracowany przez Centralny Instytut Badawczy Budownictwa Przemysłowego Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR (kandydaci nauk technicznych A. M. Tugolukov, B. G. Kormer, inżynierowie I. D. Zaleschansky, Yu. V. Frolov, S. V. Tretyakova, O. J. Kuzina) przy udziale NIIOSP ich. N. M. Gersevanova z Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR (doktor nauk technicznych E. A. Sorochan, kandydaci nauk technicznych A. V. Vronsky, A. S. Snarsky), Fundacja projektu (inżynierowie V. K. Demidov, M. L. Morgulis, I.S. Rabinovich), Kijów Promstroyproekt (inżynierowie V.A. Kozlov, A. N. Sytnik, N.I. Solovyova).

1. INSTRUKCJE OGÓLNE

1.1. Niniejsza instrukcja została opracowana dla SNiP 2.09.03-85 „Struktury przedsiębiorstw przemysłowych” i ma zastosowanie do projektowania:

mury oporowe wznoszone na fundamencie naturalnym i zlokalizowane na terenach przedsiębiorstw przemysłowych, miast, dojazdów i przyzakładowych linii kolejowych i dróg;

piwnice do celów przemysłowych, zarówno wolnostojące, jak i w zabudowie.

1.2. Podręcznik nie dotyczy projektowania ścian oporowych dróg głównych, obiektów hydrotechnicznych, ścian oporowych specjalnego przeznaczenia (przeciwosuwiskowych, przeciwosuwiskowych itp.), a także projektowania ścian oporowych przeznaczonych do budowy w specjalnych warunki (na wiecznej zmarzlinie, pęcznieniu, osiadaniu gleb, na terenach podminowanych itp.).

1.3. Projekt ścian oporowych i ścian piwnic powinien opierać się na:

rysunki planu generalnego (układ poziomy i pionowy);

raport z badań inżynieryjnych i geologicznych;

specyfikację technologiczną zawierającą dane dotyczące obciążeń oraz, jeśli to konieczne, specjalne wymagania dotyczące projektowanej konstrukcji, np. wymagania dotyczące ograniczenia odkształceń itp.

1.4. Projekt ścian oporowych i piwnic należy ustalić na podstawie porównania opcji, w oparciu o techniczną i ekonomiczną wykonalność ich zastosowania w określonych warunkach konstrukcyjnych, biorąc pod uwagę maksymalne zmniejszenie zużycia materiału, pracochłonności i kosztów budowy, a także biorąc pod uwagę warunki pracy konstrukcji.

1,5. Mury oporowe wznoszone na obszarach zaludnionych należy projektować z uwzględnieniem cech architektonicznych tych obszarów.

1.6. Projektując ściany oporowe i piwnice, należy przyjąć schematy projektowe zapewniające niezbędną wytrzymałość, stabilność i niezmienność przestrzenną konstrukcji jako całości, a także jej poszczególnych elementów na wszystkich etapach budowy i eksploatacji.

1.7. Elementy konstrukcji prefabrykowanych muszą spełniać warunki ich produkcji przemysłowej w wyspecjalizowanych przedsiębiorstwach.

Wskazane jest powiększanie elementów konstrukcji prefabrykowanych, o ile pozwala na to nośność mechanizmów montażowych oraz warunki produkcji i transportu.

1.8. W przypadku monolitycznych konstrukcji żelbetowych należy zapewnić znormalizowane szalunki i wymiary gabarytowe, umożliwiające zastosowanie standardowych produktów zbrojeniowych i szalunków inwentaryzacyjnych.

1.9. W prefabrykowanych konstrukcjach ścian oporowych i piwnic konstrukcja zespołów i połączeń elementów musi zapewniać niezawodne przenoszenie sił, wytrzymałość samych elementów w obszarze styku, a także połączenie dodatkowo ułożonego betonu na styku z betonem konstrukcji.

1.10. Projektowanie konstrukcji ścian oporowych i piwnic w obecności agresywnego środowiska należy przeprowadzić z uwzględnieniem dodatkowych wymagań SNiP 3.04.03-85 „Ochrona konstrukcji budowlanych i konstrukcji przed korozją”.

1.11. Projektowanie środków ochrony konstrukcji żelbetowych przed korozją elektryczną należy przeprowadzić z uwzględnieniem wymagań odpowiednich dokumentów regulacyjnych.

1.12. Projektując ściany oporowe i piwnice, należy z reguły stosować ujednolicone standardowe konstrukcje.

Projektowanie poszczególnych konstrukcji ścian oporowych i piwnic jest dopuszczalne w przypadkach, gdy wartości parametrów i obciążeń do ich projektowania nie odpowiadają wartościom przyjętym dla konstrukcji standardowych lub gdy zastosowanie konstrukcji standardowych jest niemożliwe, biorąc pod uwagę lokalne warunki budowlane.

1.13. W niniejszej instrukcji omówiono ściany oporowe i ściany piwnic zasypywane jednorodnym gruntem.

2. MATERIAŁY KONSTRUKCYJNE

2.1. W zależności od przyjętego rozwiązania konstrukcyjnego ściany oporowe można budować z betonu zbrojonego, betonu, gruzu i muru.

2.2. O wyborze materiału konstrukcyjnego decydują względy techniczne i ekonomiczne, wymagania dotyczące trwałości, warunki pracy, dostępność lokalnych materiałów budowlanych i sprzętu mechanizacyjnego.

2.3. Do konstrukcji betonowych i żelbetowych zaleca się stosowanie betonu o wytrzymałości na ściskanie co najmniej klasy B 15.

2.4. W przypadku konstrukcji narażonych na naprzemienne zamrażanie i rozmrażanie w projekcie należy określić klasę betonu pod względem mrozoodporności i wodoodporności. Stopień obliczeniowy betonu ustala się w zależności od warunków temperaturowych występujących podczas eksploatacji konstrukcji oraz wartości obliczonych zimowych temperatur powietrza zewnętrznego w obszarze budowy i przyjmuje się zgodnie z tabelą. 1.

Tabela 1

______________

* W przypadku betonu ciężkiego i drobnoziarnistego nie ma standaryzacji klas mrozoodporności;

** W przypadku betonu ciężkiego, drobnoziarnistego i lekkiego nie ma standaryzacji klas mrozoodporności.

Notatka. Szacunkową temperaturę powietrza zewnętrznego w zimie przyjmuje się jako średnią temperaturę powietrza w najzimniejszym pięciodniowym okresie na terenie budowy.

2.5. Konstrukcje żelbetowe sprężone należy projektować przede wszystkim z betonu klasy B 20; O 25; B 30 i B 35. Do przygotowania betonu należy stosować beton klasy B 3,5 i B5.

2.6. Wymagania dla betonu gruzowego pod względem wytrzymałości i mrozoodporności są takie same jak dla konstrukcji betonowych i żelbetowych.

2.7. Do zbrojenia konstrukcji żelbetowych wykonanych bez sprężania należy stosować pręty zbrojeniowe walcowane na gorąco o profilu okresowym klasy A-III i A-II. Do armatury instalacyjnej (rozdzielczej) można stosować zbrojenie walcowane na gorąco klasy A-I lub zwykły gładki drut zbrojeniowy klasy B-I.

Jeżeli projektowa temperatura w zimie jest niższa niż minus 30°C, nie dopuszcza się stosowania stali zbrojeniowej klasy A-II w gatunku VSt5ps2.

2.8. Jako zbrojenie sprężające elementów żelbetowych sprężonych należy zasadniczo stosować zbrojenie wzmacniane termicznie klasy At-VI i At-V.

Dopuszczalne jest również stosowanie zbrojenia walcowanego na gorąco klasy A-V, A-VI oraz zbrojenia wzmacnianego termicznie klasy At-IV.

Gdy projektowa temperatura w zimie jest niższa niż minus 30°C, nie stosuje się stali zbrojeniowej klasy A-IV w gatunku 80C.

2.9. Pręty kotwiące i elementy osadzone muszą być wykonane ze stali walcowanej klasy C-38/23 (GOST 380-88) w gatunku VSt3kp2 przy projektowych temperaturach zimowych do minus 30°C włącznie oraz gatunku VSt3psb w temperaturach projektowych od minus 30°C do minus 40° Z. W przypadku prętów kotwowych zaleca się również stal S-52/40 w gatunku 10G2S1 przy projektowych temperaturach zimowych do minus 40°C włącznie. Grubość taśmy stalowej musi wynosić co najmniej 6 mm.

Na pręty kotwowe można także zastosować stal zbrojeniową klasy A-III.

2.10. W prefabrykowanych żelbetowych i betonowych elementach konstrukcyjnych pętle montażowe (podnoszące) należy wykonać ze stali zbrojeniowej klasy A-I w gatunkach VSt3sp2 i VSt3ps2 lub stali klasy As-II w gatunku 10GT.

Jeżeli przewidywana temperatura w zimie spadnie poniżej minus 40°C, niedopuszczalne jest stosowanie stali VSt3ps2 na zawiasy.

3. RODZAJE ŚCIAN OPOCZKOWYCH

3.1. Zgodnie z ich projektem ściany oporowe dzielą się na masywne i cienkościenne.

W masywnych ścianach oporowych ich odporność na ścinanie i przewracanie się pod wpływem poziomego parcia gruntu zapewnia głównie ciężar własny ściany.

W cienkościennych ścianach oporowych ich stabilność zapewnia ciężar własny ściany oraz ciężar gruntu biorącego udział w pracy konstrukcji ściany.

Z reguły masywne ściany oporowe są bardziej materiałochłonne i pracochłonne w budowie niż ściany cienkościenne i można je stosować po odpowiednim studium wykonalności (na przykład, gdy są zbudowane z lokalnych materiałów, brak prefabrykatów beton itp.).

3.2. Masywne ściany oporowe różnią się między sobą kształtem profilu poprzecznego i materiałem (beton, gruzobeton itp.) (ryc. 1).

Ryż. 1. Masywne mury oporowe

a - c- monolityczny; d - f- blok

Ryż. 2. Cienkościenne ściany oporowe

A- konsola narożna; B- kotwa narożna;

V- podpora

Ryż. 3. Łączenie prefabrykowanych płyt czołowych i fundamentowych

A- za pomocą rowka szczelinowego; B- zastosowanie złącza pętelkowego;

1 - płyta czołowa; 2 - płyta fundamentowa; 3 - zaprawy cementowo-piaskowe; 4 - betonowanie

Ryż. 4. Projektowanie ściany oporowej z wykorzystaniem uniwersalnej płyty ściennej

1 - uniwersalny panel ścienny (UPS); 2 - monolityczna część podeszwy

3.3. W budownictwie przemysłowym i cywilnym z reguły stosuje się cienkościenne ściany oporowe typu narożnego pokazane na ryc. 2.

Notatka. Inne typy ścian oporowych (komórkowe, ścianki szczelne, powłokowe itp.) nie są uwzględnione w niniejszym Podręczniku.

3.4. Zgodnie z metodą produkcji cienkościenne ściany oporowe mogą być monolityczne, prefabrykowane lub prefabrykowane-monolityczne.

3.5. Cienkościenne ściany wspornikowe typu narożnego składają się z płyty czołowej i fundamentowej, sztywno ze sobą połączonych.

W konstrukcjach w pełni prefabrykowanych płyta czołowa i fundamentowa wykonywane są z elementów prefabrykowanych. W prefabrykowanych konstrukcjach monolitycznych płyta czołowa jest prefabrykowana, a płyta fundamentowa jest monolityczna.

W monolitycznych ścianach oporowych sztywność połączenia płyty czołowej i fundamentowej zapewnia odpowiednie rozmieszczenie zbrojenia, a sztywność połączenia w prefabrykowanych ścianach oporowych zapewnia zastosowanie rowka szczelinowego (rys. 3, A) lub złącze pętelkowe (ryc. 3, 6 ).

3.6. Cienkościenne ściany oporowe z prętami kotwiącymi składają się z płyt licowych i fundamentowych połączonych prętami kotwiącymi (ściągami), które tworzą w płytach dodatkowe podpory ułatwiające ich pracę.

Połączenie płyty czołowej z płytą fundamentową może być przegubowe lub sztywne.

3.7. Ściany oporowe składają się z płyty przyporowej, podpory i płyty fundamentowej. W tym przypadku obciążenie gruntem z płyty czołowej jest częściowo lub całkowicie przenoszone na podporę.

3.8. Przy projektowaniu ścian oporowych z jednolitych płyt ściennych (UPP) część płyty fundamentowej wykonywana jest z betonu monolitycznego za pomocą połączenia spawanego dla zbrojenia górnego i połączenia zakładkowego dla zbrojenia dolnego (rys. 4).

4. UKŁAD piwnicy

4.1. Piwnice powinny z reguły być zaprojektowane jako parterowe. Zgodnie z wymaganiami technologicznymi dopuszcza się budowę piwnic z podłogą techniczną do rozprowadzenia kabli.

W razie potrzeby dozwolone jest budowanie piwnic z dużą liczbą kondygnacji kablowych.

4.2. W piwnicach jednoprzęsłowych nominalna wielkość przęsła powinna wynosić z reguły 6 m; dopuszcza się rozpiętość 7,5 m, jeżeli wynika to z wymagań technologicznych.

Piwnice wieloprzęsłowe należy projektować z reguły o siatce słupów 6x6 i 6x9 m.

Wysokość piwnicy od podłogi do spodu żeber płyt podłogowych musi być wielokrotnością 0,6 m, ale nie mniejszą niż 3 m.

Wysokość podłogi technicznej do rozprowadzenia kabli w piwnicach powinna wynosić co najmniej 2,4 m.

Wysokość przejść w piwnicach (w stanie czystym) powinna wynosić co najmniej 2 m.

4.3. Istnieją dwa rodzaje piwnic: wolnostojące i łączone z konstrukcjami budowlanymi.

Ujednolicone schematy piwnic wolnostojących podano w tabeli. 2.

4.4. Konstrukcje piwnic (podłogi, ściany, kolumny) zaleca się wykonywać z prefabrykowanych elementów żelbetowych.

4,5. W miejscach, w których podłoga warsztatu narażona jest na chwilowe obciążenia o natężeniu większym niż 100 kPa (10 tf/m2), z reguły nie należy umieszczać śladów przypaleń.

4.6. Wyjścia ewakuacyjne z piwnic i pomieszczeń kategorii B, D i D, schody pożarowe do tych pomieszczeń, wymagania bezpieczeństwa przeciwpożarowego dla piwnic kategorii B lub magazynów materiałów palnych, a także materiałów niepalnych w opakowaniach palnych, należy zapewnić zgodnie z z SNiP 2.09.02-85 „Budynek przemysłowy”.

4.7. Piwnice kablowe i stropy kablowe piwnic należy podzielić za pomocą przegród przeciwpożarowych na przedziały o kubaturze nie większej niż 3000 m 3, zapewniając jednocześnie rozbudowane środki gaśnicze.

4.8. Z każdego przedziału piwnicy, piwnicy kablowej lub podłogi kablowej piwnicy należy zapewnić co najmniej dwa wyjścia, które powinny znajdować się po różnych stronach pomieszczenia.

Wyjścia należy tak zlokalizować, aby długość ślepego zaułka była mniejsza niż 25 m. Długość drogi personelu obsługi od najdalszego miejsca do najbliższego wyjścia nie powinna przekraczać 75 m.

Drugie wyjście może odbywać się przez sąsiednie pomieszczenie znajdujące się na tym samym poziomie (piętro) (piwnica, podłoga piwnicy, tunel) kategorii B, D i D. Przy wyjściu do pomieszczeń kategorii B całkowita długość drogi ewakuacyjnej powinna nie przekraczać 75 m.

4.9. Drzwi wyjściowe z piwnic kablowych (stropów kablowych piwnic) i pomiędzy przedziałami muszą być ognioodporne, otwierane w kierunku najbliższego wyjścia i posiadać urządzenia samozamykające.

Progi drzwi muszą być uszczelnione.

Tabela 2

Uwagi: 1. Rozstaw słupów w kierunku wzdłużnym przy chwilowym obciążeniu posadzki warsztatu do 100 kPa (10 tf/m2) wynosi 6 i 9 m, przy obciążeniu użytkowym większym niż 100 kPa (10 tf/m2) - 6 m.

2. Przyjmuje się wymiar c równy 0,375 m.

4.10. Wyjścia ewakuacyjne z piwnic naftowych i kondygnacji kablowych piwnic należy prowadzić odrębnymi klatkami schodowymi z bezpośrednim wyjściem na zewnątrz. Dopuszcza się stosowanie wspólnej klatki schodowej prowadzącej na kondygnacje nadziemne, natomiast dla pomieszczeń piwnicznych należy zapewnić osobne wyjście z klatki schodowej na poziomie pierwszego piętra na zewnątrz, oddzielone od reszty klatki schodowej na piętro wysokość jednego piętra przez ślepą przegrodę przeciwpożarową o odporności ogniowej co najmniej 1 godziny.

Jeżeli nie ma możliwości zamontowania wyjść bezpośrednio na zewnątrz, dopuszcza się ich montaż w pomieszczeniach kategorii D i D, z uwzględnieniem wymagań punktu 4.6.

4.11. W piwnicach naftowych niezależnie od powierzchni oraz w piwnicach kablowych o kubaturze powyżej 100 m 3 konieczne jest zapewnienie automatycznych instalacji gaśniczych. Mniejsze piwnice kablowe muszą być wyposażone w automatyczny alarm przeciwpożarowy. Piwnice kablowe obiektów energetycznych (elektrownie jądrowe, elektrociepłownie, elektrownie państwowe, elektrownie cieplne, elektrownie wodne itp.) powinny być wyposażone w automatyczne instalacje gaśnicze, niezależnie od ich powierzchni.

4.12. Dopuszcza się zapewnienie wolnostojących parterowych przepompowni (lub przedziałów) kategorii A, B i C, zakopanych poniżej znaków planistycznych gruntu o więcej niż 1 m, o powierzchni nie większej niż 400 m 2.

Pomieszczenia te powinny zapewniać:

jedno wyjście awaryjne poprzez oddzieloną od lokalu klatkę schodową o powierzchni nie większej niż 54 m2;

dwa wyjścia awaryjne zlokalizowane po przeciwnych stronach pomieszczenia, o powierzchni ponad 54 m2. Drugie wyjście możliwe jest poprzez pionową klatkę schodową zlokalizowaną w szybie odizolowanym od pomieszczeń kategorii A, B i C.

4.13. Niedopuszczalne jest instalowanie progów przy wyjściach z piwnic oraz różnic w poziomie podłóg, z wyjątkiem piwnic olejowych, gdzie przy wyjściach należy montować progi o wysokości 300 mm ze stopniami lub rampami.

5. NACISK NA PODŁOŻE

5.1. Wartości cech charakterystycznych gleb naturalnych (niezakłóconych) należy z reguły ustalać na podstawie ich bezpośrednich badań w warunkach polowych lub laboratoryjnych oraz statystycznego przetwarzania wyników badań zgodnie z GOST 20522-75.

Wartości charakterystyki gleby:

normatywne - g n, j n i Z N ;.

do obliczeń konstrukcji fundamentowych dla pierwszej grupy stanów granicznych - g ja , j ja i c ja ;

to samo dla drugiej grupy stanów granicznych - g II, j II i C II.

5.2. W przypadku braku bezpośrednich badań gruntu dopuszcza się przyjęcie standardowych wartości przyczepności właściwej Z, kąt tarcia wewnętrznego J i moduł odkształcenia mi zgodnie z tabelą 1-3 przym. 5 niniejszej instrukcji oraz standardowe wartości ciężaru właściwego gruntu G n równe 18 kN/m 3 (1,8 tf/m 3).

W takim przypadku obliczone wartości właściwości nienaruszonej gleby przyjmuje się w następujący sposób:

g ja = 1,05 g n ; sol II = sol n ; jot ja = jot n sol jot ; jot II = jot n ; Z ja = Z n/1,5; C II = Z N,

gdzie gj - przyjmuje się, że współczynnik niezawodności gleby wynosi 1,1 dla gleb piaszczystych i 1,15 dla gleb ilastych.

5.3. Wartości właściwości gleby zasypkowej ( g¢, j¢ i Z ¢ ), zagęszczony zgodnie z dokumentami regulacyjnymi ze współczynnikiem zagęszczenia k y nie mniej niż 0,95 ich naturalnej gęstości, można ustalić na podstawie cech tych samych gleb w ich naturalnym występowaniu. Zależności pomiędzy właściwościami gruntów podsadzkowych i gruntów naturalnych przyjmuje się w sposób następujący:

g¢ II = 0,95 g I; j¢ Ja = 0,9 j Ja ; Z¢I = 0,5Z I, ale nie więcej niż 7 kPa (0,7 tf/m2);

g¢ II =0,95 g II; j¢ II =0,9 j II ; Z¢II =0,5 C¢II , ale nie więcej niż 10 kPa (1 tf/m2).

Notatka. W przypadku konstrukcji o głębokości zakopania 3 m lub mniejszej wartości graniczne specyficznej przyczepności gruntu zasypkowego Z ¢ Powinienem przyjmować nie więcej niż 5 kPa (0,5 tf/m2) i Z ¢ II nie więcej niż 7 kPa (0,7 tf/m2). Do konstrukcji o wysokości mniejszej niż 1,5 m Z ¢ Powinienem być równy zeru.

5.4. Załaduj współczynniki bezpieczeństwaG I przy obliczeniach według pierwszej grupy należy przyjmować stany graniczne zgodnie z tabelą. 3, a przy obliczaniu według drugiej grupy - równy jeden.

Tabela 3

5.5. Natężenie poziomego czynnego parcia gruntu od jego własnego ciężaru R G, na głębokości Na(ryc. 5, A) należy określić ze wzoru

P. g=[ gg f h l - Z (K1 + K2)] t/g, (1)

Gdzie K 1- współczynnik uwzględniający przyczepność gruntu wzdłuż płaszczyzny ślizgu pryzmy załamania, nachylonej pod kątem Q 0 do pionu; K2- to samo, w płaszczyźnie nachylonej pod kątem do pionu.

K 1=2 l cos q 0 cos e /sin(q 0 + mi); (2)

K2= l + tg mi , (3)

gdzie np - kąt nachylenia płaszczyzny obliczeniowej do pionu; - ta sama, zasypana powierzchnia aż po horyzont; q 0 - to samo, przesuwanie płaszczyzn do pionu; l - współczynnik poziomego parcia gruntu. W przypadku braku przyczepności gleby do ściany K2 = 0.

5.6. Współczynnik poziomego parcia gruntu określa wzór

, (4)

gdzie d - kąt tarcia gruntu w kontakcie z płaszczyzną obliczeniową (dla ściany gładkiej d = 0, szorstki d = 0,5 j, stopniowany d = j).

Wartości współczynników l podane są w załączniku. 2.

Ryż. 5. Wykres parcia gruntu

A- od własnego ciężaru i ciśnienia wody; B - z ciągłego, równomiernie rozłożonego obciążenia; V- ze stałego obciążenia; G- z obciążenia listwowego

5.7. Kąt nachylenia płaszczyzny ślizgowej do pionu Q 0 jest określane na podstawie wzoru

tan q 0 = (cos - h cos j )/(sin - h sin j ), (5)

gdzie h = cos (e - r)/.

5.8. Z poziomą powierzchnią zasypki R = 0, ściana pionowa mi =0 i brak tarcia i przyczepności do ściany D = 0, K2= 0 współczynnik bocznego parcia gruntu l , współczynnik intensywności sił przyczepności K 1 oraz kąt nachylenia płaszczyzny ślizgowej q 0 wyznaczane są za pomocą wzorów:

(6)

Gdy r = 0, re ¹ 0, e ¹ 0 wartość kąta nachylenia płaszczyzny ślizgowej do pionu Q 0 jest określane na podstawie warunku

tan q 0 = (cos j - )/sin jot . (7)

5.9. Intensywność dodatkowego poziomego parcia gruntu spowodowanego obecnością wód gruntowych Р w, kPa, na odległość y w, z górnego poziomu wód gruntowych (ryc. 5, A) określa się ze wzoru

Pw = y w{10 - l[ g -16,5/(1 + mi)]) G F , (8)

Gdzie mi- porowatość gleby; G F- przyjmuje się, że współczynnik niezawodności obciążenia wynosi 1,1.

5.10. Intensywność poziomego parcia gruntu od równomiernie rozłożonego obciążenia Q, znajdujące się na powierzchni pryzmatu zapadnięcia, należy wyznaczyć ze wzorów:

przy ciągłym i stałym układzie obciążenia (rys. 5, pne)

P q = Q G F ja; (9)

z układem obciążenia listwowego (rys. 5, G)

Pk = Q G F l /( 1 + 2 tan q 0 ty/B 0). (10)

Odległość od powierzchni gruntu zasypkowego do początku wykresu natężenia parcia gruntu od ładunku ty, jest określone przez wyrażenie ty = A/(tg q0 +tg e).

Długość wykresu intensywności parcia gruntu na wysokości y b przy stałym obciążeniu (patrz rys. 5, V) przyjmuje się jako równe y b= h- yA.

Przy obciążeniu listwowym (patrz rys. 5, G) długość wykresu ciśnienia w wysokości y b =(B 0 + 2tg q 0 tak)/(tg e + tg q 0), ale nie więcej niż zaakceptowana wartość y b £ H - y A.

5.11. Tymczasowe obciążenia z taboru należy przyjmować zgodnie z SNiP 2.05.03-84 „Mosty i rury” w postaci ładunku SK - z taboru kolejowego, AK - z pojazdów PK-80 - z obciążenia koła, NG-60 - od obciążenia toru.

Uwagi: 1. SK jest warunkowym równoważnym równomiernie rozłożonym obciążeniem normalnym taboru kolejowego na 1 m toru, którego szerokość przyjmuje się na 2,7 m (na długości podkładów).

2. LC - standardowe obciążenie z pojazdów w postaci dwóch pasów ruchu.

3. NK-80 - ładunek standardowy, składający się z jednego pojazdu kołowego o masie 785 kN (80 tf).

4. NG-60 - ładunek standardowy, składający się z jednego pojazdu gąsienicowego o masie 588 kN (60 tf).

5.12. Obciążenia z pojazdów mobilnych (rys. 6) są redukowane do równoważnego równomiernie rozłożonego obciążenia paskowego z następującymi danymi początkowymi:

dla SK - B 0 = 2,7 m i intensywność obciążenia Q== 76 kPa na dnie podkładów;

dla AK - B 0 = 2,5 m i intensywność obciążenia, kPa,

Q = DO (10,85 + tak tg q 0)/(0,85 + tak tan q 0 ) 2,55, (11)

Gdzie DO= 1,1 - dla głównych autostrad; DO= 8 - dla wewnętrznych dróg użytkowych.

Ryż. 6. Schemat doprowadzenia ładunków z pojazdów mobilnych do równoważnego ładunku listwowego

dla NK-80 - B 0 = 3,5 m i intensywność obciążenia, kPa,

Q = 112/(1,9 + tak tg q0); (12)

dla NG-60 - B 0 = 3,3 m i intensywność obciążenia, kPa,

Q = 90/(2,5 + tak tg q0). (13)

5.13. Standardowe obciążenie pionowe taboru kolejowego na drogach przedsiębiorstw przemysłowych, gdzie zapewniony jest ruch pojazdów o szczególnie dużej ładowności i które nie podlegają ograniczeniom dotyczącym parametrów wagowych i wymiarowych pojazdów ogólnego przeznaczenia, należy przyjmować w postaci kolumn pojazdów dwuosiowych AB o parametrach podanych w tabeli. 4.

5.14. W przypadku braku obciążeń specyficznych na powierzchni pryzmy załamania należy przyjąć warunkowe normatywne obciążenie równomiernie rozłożone o natężeniu 9,81 kPa (1 tf/m2).

5.15. Współczynnik dynamiczny z taboru kolejowego i transportu drogowego należy przyjąć jako równy jedności.

Tabela 4