Підпірні стіни СНІП 2.09 03 85. Рекомендації щодо проектування підпірних стін та стін підвалів

Складено до глав СНиП 11-15-74 та 11-91-77 та містять основні положення щодо розрахунку та конструювання підпірних стін з монолітного та збірного залізобетону із застосуванням розрахунку та необхідними табличними значеннями коефіцієнтів, що полегшують розрахунок, а також рекомендації щодо розрахунку стін підвалів промислових та цивільних будівель.

Для інженерно-технічних працівників проектних та будівельних організацій.

1. ЗАГАЛЬНІ ПОЛОЖЕННЯ

1.1. Керівництво поширюється на проектування гравітаційних підпірних стін для промислового та цивільного будівництва, що зводяться на природних підставах, а також на проектування стін підвалів промислових та цивільних будівель.

1.2. Керівництво не поширюється на проектування підпірних стін магістральних доріг, гідротехнічних споруд, підпірних стін спеціального призначення (протизсувні, протиобвальні та ін.), а також на проектування підпірних стін, призначених для будівництва в особливих умовах (навічномерзлих набухаючих, просадних грунтах, на підроблюваних ґрунтах). ін).

1.3. Проектування підпірних стін та стін підвалів повинно здійснюватися на підставі:

креслень генерального плану (горизонтальне та вертикальне планування);

звіту про інженерно-геологічні дослідження;

технологічного завдання, що містить дані про навантаження при необхідності особливі вимоги до проектованої конструкції, наприклад, вимоги щодо обмеження деформацій та ін.

1.4. Конструкція підпірних стін та стін підвалів повинна встановлюватися за даними порівняння варіантів, виходячи з техніко-економічної доцільності їх застосування в конкретних умовах будівництва з урахуванням максимального зниження матеріаломісткості, трудомісткості та вартості будівництва, а також з урахуванням умов експлуатації конструкцій.

1.5. Підпірні стіни, споруджувані в населених пунктах, слід проектувати з урахуванням архітектурних особливостей цих пунктів.

1.6. При проектуванні підпірних стін і стін підвалів повинні прийматися конструктивні схеми, що забезпечують необхідну міцність, стійкість та просторову незмінність споруди в цілому, а також окремих елементів її на всіх стадіях зведення та експлуатації.

1.7. Елементи збірних конструкцій повинні відповідати умовам індустріального виготовлення їх на спеціалізованих підприємствах.

Доцільно укрупнювати елементи збірних конструкцій, наскільки це дозволяють вантажопідйомність монтажних механізмів, а також умови виготовлення та транспортування.

1.8. Для монолітних залізобетонних конструкцій слід передбачити уніфіковані опалубні та габаритні розміри, що дозволяють застосовувати типові арматурні вироби та інвентарну опалубку.

1.9. У спірних конструкціях підпірних стін та стін підвалів конструкції улов та з'єднань елементів повинні забезпечувати надійну передачу зусиль, міцність самих елементів у зоні стику, а також зв'язок додатково покладеного бетону у стику з бетоном конструкції.

1.10. Проектування конструкцій підпірних стін та стінпідвалів за наявності агресивного середовища повинно вестись з урахуванням додаткових вимог, які пред'являються главою СНиП II1-23-78.

1.11. Проектування заходів захисту залізобетонних конструкцій від електрокорозії повинно проводитися з урахуванням вимог СН 65-76 «Інструкція захисту залізобетонних конструкцій від корозії, що викликається блукаючими струмами».

1.12. При проектуванні підпірних стін і стін підвалів слід, як правило, застосовувати уніфіковані типові конструкції.

Проектування індивідуальних конструкцій підпірних стін і стін підвалів допускається в тих випадках, коли параметри і навантаження для їх проектування перевершують параметри та навантаження для типових конструкцій, або коли застосування типових конструкцій неможливо виходячи з місцевих умов здійснення будівництва.

1.13. У Керівництві розглядаються підпірні стіни та стіни підвалів при засипанні їх однорідним ґрунтом.

2. МАТЕРІАЛИ ДЛЯ ПІДПІРНИХ СТІН

2.1. Залежно від прийнятого конструктивного рішення підпірні стіни можуть зводитися із залізобетону, бетону, бутобетону та кам'яної кладки.

2.2. Вибір матеріалу для підпірних стін обумовлюється техніко-економічними міркуваннями, вимогами довговічності, умовами виконання робіт, наявністю місцевих будівельних матеріалів та засобів механізації.

2.3. Залізобетонні та бетонні підпірні стіни рекомендується проектувати з бетону проектної марки за міцністю на стиск:

для збірних залізобетонних конструкцій - М 200, М 300, М 400;

для монолітних залізобетонних та бетонних конструкцій - М 150, М 200,

Попередньо напружені залізобетонні конструкції слід переважно проектувати з бетону марки МЗОО, М400. М500, М600. Для бетонної підготовки слід застосовувати бетон марки М50 і М100.

2.4. Для цегляних підпірних стін слід застосовувати добре обпалену червону цеглу марки не нижче М 200 на розчині марки не нижче М 25, а при дуже вологих грунтах - не нижче М 50. Застосування силікатної цегли не допускається.

2.5. Бутова та бутобетонна кладка для підпірних стін має бути виконана з каменю марки не нижче 150-200 на портландцементному розчині марки не нижче 50.

2.6. Для конструкцій, що піддаються поперемінному заморожуванню та відтаванню, у проекті має бути обумовлена ​​марка бетону за морозостійкістю. Проектна марка бетону за морозостійкістю для залізобетонних конструкцій підпірних стін призначається залежно від температурного режиму їх експлуатації відповідно до табл. 1. Температурний режим експлуатації встановлюється, виходячи зі значення розрахункової зимової температури зовнішнього повітря в районі будівництва.

Вимоги до бутобетону та кам'яної кладки по морозостійкості пред'являються ті ж, що й до бетонних та залізобетонних конструкцій.

2.7. Для армування залізобетонних конструкцій, що виконуються без попередньої напруги, слід застосовувати стрижневу гарячекатану арматурну сталь періодичного профілю класів A-III та А-П за ГОСТ 5781-75. Для монтажної (розподільної) арматури допускається застосування гарячекатаної арматури класу A-I за ГОСТ 5781-75 або звичайного арматурного гладкого дроту класу B-I за ГОСТ 6727-53 *.

При розрахунковій зимовій температурі нижче за мінус 30 °Сарматурна сталь класу А-П марки ВСт5пс2 до застосування не допускається.

2.8. В якості напруженої арматури попередньо напружених залізобетонних елементів слід переважно застосовувати термічно зміцнену арматуру класів At-VI і At-V; ГОСТ 10884-78.

Допускається також застосовувати гарячекатану арматуру класів A-V, A-IV за ГОСТ 5781-75 і термічно зміцнену арматуру класу At-IV за ГОСТ 10884-81. допускається.

2.9. Анкерні тяги та закладні елементи повинні прийматися з прокатної смугової сталі класу С 38/23 (ГОСТ 380—71*) марки ВСтЗкп2 при розрахунковій зимовій температурі до мінус 30 °С включно та марки ВСтЗпсб при розрахунковій температурі від мінус 30°С до мінус З. Для анкерних тяг рекомендується також сталь 1^С 52/40 марки 10Г2С1 за розрахункової зимової температури до мінус НОХ включно. Товщину смугової сталі слід приймати не менше ніж б мм. Можливе також застосування для анкерних тяг арматурної сталі класу А-ІІІ.

2.10. У збірних залізобетонних та бетонних елементах монтажні (підйомні) петлі повинні виконуватися з арматурної сталі класу A-I (марок ВСтЗсп2 та ВСтЗпс2) або зі сталі класу А-П 1 (марка ЮГТ). При розрахунковій зимовій температурі нижче -40 ° С застосування для петель сталі ВС-Зпс2 не допускається.

3. ТИПИ ПІДПІРНИХ СТІН

3.1. Підпірні стіни за конструктивним рішенням поділяються на масивні та тонкостінні.

У масивних підпірних стінах їх стійкість на зсув при впливі горизонтального тиску грунту забезпечується в основному власною вагою стіни.

У тонкостінних підпірних стінах їхня стійкість забезпечується власною вагою стіни і вагою ґрунту, що залучається конструкцією стіни в роботу.

Як правило, масивні підпірні стіни більш матеріаломісткі і більш трудомісткі у зведенні, ніж тонкостінні, і можуть застосовуватися при відповідному техніко-економічному обґрунтуванні (наприклад, при зведенні їх з місцевих матеріалів, відсутності збірного залізобетону і т. д.).

3.2. Масивні стіни можуть зводитися з монолітного бетону, збірних бетонних блоків, бутобетону та кам'яної кладки. За формою поперечного перерізу масивні стіни можуть бути:

із двома вертикальними гранями (рис. 1,а);

вертикальною лицьовою та похилою тильною гранню (рис. 1,6),

з похилою лицьовою та вертикальною тильною гранню (рис. 1, в),

з двома похилими у бік засипки гранями (рис. 1,г),

зі східчастою тильною гранню,

з ламаною тильною гранню.

3.3. Стіни з похилими гранями (змінного перетину, що витончуються догори) менш матеріаломісткі, ніж стіни з двома паралельними гранями.

За наявності похилої убік від засипки тильної грані в роботу підпірної стіни включається маса ґрунту, розташованого над цією гранню. У стінах із двома похилими у бік засипки гранями інтенсивність горизонтального тиску ґрунту зменшується, але зведення стін такого перерізу є складнішим. Стіни зі ступінчастою тильною гранню застосовують головним чином при зведенні масивних стін зі збірних бетонних блоків.

3.4. У промисловому та цивільному будівництві, як правило, застосовуються тонкостінні підпірні стіни кутового типу:

консольні (рис. 2, а),

з анкерними тягами (рис. 2,. б),

контрфорсні (рис. 2, б).

Примітка. Інші типи підпірних стін (комірчасті, шпунтові, з оболонок та ін.) у цьому Посібнику не розглядаються.

3.5. За способом виготовлення тонкостінні підпірні стіни можуть бути монолітними, збірними та збірно-монолітними.

3.6. Тонкостінні консольні стіни кутового типу складаються з лицьових та фундаментних плит, жорстко пов'язаних між собою. У збірних стінах лицьові та фундаментні плити виконуються із готових елементів. У збірно-монолітних — лицьова плитозбірна, а фундаментна — монолітна.

У монолітних підпірних стінах жорсткість вузлового сполучення лицьових та фундаментних плит забезпечується відповідним розташуванням арматури.

У збірних та збірно-монолітних підпірних стінах жорсткість сполучення забезпечується пристроєм щілинного паза (рис. 3 а) або петлевого (рис. 3 б) стику.

3.7. У збірно-монолітних тонкостінних підпірних стінах лицьова плита виконується збірною, а фундаментна плита (що не вимагає риштовання і складної опалубки) - монолітної.

Збірно-монолітні підпірні стіни виконуються у разі, коли розміри збірної фундаментної плити недостатні, і до неї приєднується додаткова монолітна анкерна плита (рис. 4).

3.8. Тонкостінні підпірні стіни з анкерними тягами складаються лицьових та фундаментних плит, з'єднаних гнучкими сталевими сірчаними тягами (зв'язками), які створюють у плитах додаткові опори, що полегшують їхню роботу. Поєднання лицьових та фундаментних плит може бути шарнірним або жорстким.

3.9. Тонкостінні контрфорсні підпірні стіни складаються з трьох елементів: лицьової плити, жорсткого контрфорсу і фундаментної плити. При цьому навантаження від лицьової плити частково або повністю передається на контрфорс.

"Проектування підпірних стін та стін підвалів".

Розроблено до СНіП 2.09.03-85 "Спорудження промислових підприємств". Містить основні положення щодо розрахунку та конструювання підпірних стін та стін підвалів промислових підприємств із монолітного та збірного бетону та залізобетону. Наведено приклади розрахунку.
Для інженерно-технічних працівників проектних та будівельних організацій.

ПЕРЕДМОВА

Посібник складено до СНиП 2.09.03-85 "Споруди промислових підприємств" та містить основні положення щодо розрахунку та конструювання підпірних стін та стін підвалів промислових підприємств з монолітного, збірного бетону та залізобетону з прикладами розрахунку та необхідними табличними значеннями коефіцієнтів, що полегшують розрахунок.

У процесі підготовки Допомога уточнено окремі розрахункові передумови СНіП 2.09.03-85, у тому числі з обліку сил зчеплення ґрунту, визначення нахилу площини ковзання призми обвалення, які передбачається відобразити у доповненні до зазначеного СНіП.

Посібник розроблено ЦНДІпромбудівель Держбуду СРСР (кандидати техн. наук А. М. Туголуков, Б. Г. Кормер, інженери І. Д. Заліщанський, Ю. В. Фролов, С. В. Третьякова, О. JI. Кузіна) за участю НДІОСП ім. Н. М. Герсеванова Держбуду СРСР (д-р техн. наук Є. А. Сорочан, кандидати техн. наук А. В. Вронський, А. С. Снарський), Фундаментпроекту (інженери В. К. Демідов, М. Л. А. С. Соронський). Моргуліс, І. С. Рабінович), Київського Промбудпроекту (інженери В. А. Козлов, А. Н. Ситник, Н. І. Соловйова).

1. ЗАГАЛЬНІ ВКАЗІВКИ

1.1. Даний Посібник складено до СНіП 2.09.03-85 "Споруди промислових підприємств" та поширюється на проектування:
підпірних стін, що зводяться на природній основі та розташованих на територіях промислових підприємств, міст, селищ, під'їзних та внутрішньомайданних залізниць та автомобільних дорог;
підвалів виробничого призначення, як окремо стоять, і вбудованих.

1.2. Посібник не поширюється на проектування підпірних стін магістральних доріг, гідротехнічних споруд, підпірних стін спеціального призначення (протизсувних, протиобвальних та ін), а також на проектування підпірних стін, призначених для будівництва в особливих умовах (на вічномерзлих, набухають, ґрунтах, що підробляються) територіях і т. д.).

1.3. Проектування підпірних стін та стін підвалів повинно здійснюватися на підставі:
креслень генерального плану (горизонтальної та вертикальної планування);
звіту про інженерно-геологічні дослідження;
технологічного завдання, що містить дані про навантаження і при необхідності особливі вимоги до проектованої конструкції, наприклад, вимоги з обмеження деформацій та ін.

1.4. Конструкція підпірних стін та підвалів повинна встановлюватися на підставі порівняння варіантів, виходячи з техніко-економічної доцільності їх застосування у конкретних умовах будівництва з урахуванням максимального зниження матеріаломісткості, трудомісткості та вартості будівництва, а також з урахуванням умов експлуатації конструкцій.

1.5. Підпірні стіни, які споруджуються у населених пунктах, слід проектувати з урахуванням архітектурних особливостей цих пунктів.

1.6. При проектуванні підпірних стін та підвалів повинні прийматися конструктивні схеми, що забезпечують необхідну міцність, стійкість та просторову незмінність споруди в цілому, а також окремих її елементів на всіх стадіях зведення та експлуатації.

1.7. Елементи збірних конструкцій повинні відповідати умовам індустріального виготовлення на спеціалізованих підприємствах.
Доцільно укрупнювати елементи збірних конструкцій, наскільки це дозволяють вантажопідйомність монтажних механізмів, а також умови виготовлення та транспортування.

1.8. Для монолітних залізобетонних конструкцій слід передбачати уніфіковані опалубні та габаритні розміри, що дозволяють застосовувати типові арматурні вироби та інвентарну опалубку.

1.9. У збірних конструкціях підпірних стін та підвалів конструкції вузлів та з'єднанні елементів повинні забезпечувати надійну передачу зусиль, міцність самих елементів у зоні стику, а також зв'язок додатково покладеного бетону у стику з бетоном конструкції.

1.10. Проектування конструкцій підпірних стін та підвалів за наявності агресивного середовища має вестись з урахуванням додаткових вимог, які пред'являються СНіП 3.04.03-85 "Захист будівельних конструкцій та споруд від корозії".

1.11. Проектування заходів захисту залізобетонних конструкцій від електрокорозії повинно проводитись з урахуванням вимог відповідних нормативних документів.

1.12. При проектуванні підпірних стін та підвалів слід, як правило, застосовувати уніфіковані типові конструкції.
Проектування індивідуальних конструкцій підпірних стін та підвалів допускається в тих випадках, коли значення параметрів та навантажень для їх проектування не відповідають значенням, та прийнятим для типових конструкцій, або коли застосування типових конструкцій неможливе, виходячи з місцевих умов здійснення будівництва.

1.13. Даний Посібник розглядає підпірні стіни та стіни підвалів, засипані однорідним ґрунтом.

2. МАТЕРІАЛИ КОНСТРУКЦІЙ

2.1. Залежно від прийнятого конструктивного рішення підпірні стіни можуть зводитися із залізобетону, бетону, бутобетону та кам'яної кладки.

2.2. Вибір конструктивного матеріалу обумовлюється техніко-економічними міркуваннями, вимогами довговічності, умовами виконання робіт, наявністю місцевих будівельних матеріалів та засобів механізації.

2.3. Для бетонних та залізобетонних конструкцій рекомендується застосовувати бетони за міцністю на стиск не нижче класу В15.

2.4. Для конструкцій, що піддаються поперемінному заморожуванню та відтаванню, у проекті повинна бути обумовлена ​​марка бетону за морозостійкістю та водонепроникністю. Проектна марка бетону встановлюється залежно від температурного режиму, що виникає під час експлуатації споруди, та значень розрахункових зимових температур зовнішнього повітря у районі будівництва та приймається відповідно до табл. 1...

ЦЕНТРАЛЬНИЙ НАУКОВО-ДОСЛІДНИЙ

І ПРОЕКТНО-ЕКСПЕРИМЕНТАЛЬНИЙ ІНСТИТУТ ПРОМИСЛОВИХ БУДІВЕЛЬ І СПОРУД (ЦНДІпромбудівель) ДЕРЖБУДУ СРСР

ДОВІДКОВИЙ ПОСІБНИК

до БНіП 2.09.03-85

Проектування підпірних стін

та стін підвалів

Розроблено до СНіП 2.09.03-85 "Спорудження промислових підприємств". Містить основні положення щодо розрахунку та конструювання підпірних стін та стін підвалів промислових підприємств із монолітного та збірного бетону та залізобетону. Наведено приклади розрахунку.

Для інженерно-технічних працівників проектних та будівельних організацій.

ПЕРЕДМОВА

Посібник складено до СНиП 2.09.03-85 “Споруди промислових підприємств” та містить основні положення щодо розрахунку та конструювання підпірних стін та стін підвалів промислових підприємств із монолітного, збірного бетону та залізобетону з прикладами розрахунку та необхідними табличними значеннями коефіцієнтів, що полегшують розрахунок.

У процесі підготовки Допомога уточнено окремі розрахункові передумови СНіП 2.09.03-85, у тому числі з обліку сил зчеплення ґрунту, визначення нахилу площини ковзання призми обвалення, які передбачається відобразити у доповненні до зазначеного СНіП.

Посібник розроблено ЦНДІпромбудівель Держбуду СРСР (кандидати техн. наук А. М. Туголуков, Б. Г. Кормер, інженери І. Д. Заліщанський, Ю. В. Фролов, С. В. Третьякова, О. JI. Кузіна) за участю НДІОСП ім. Н. М. Герсеванова Держбуду СРСР (д-р техн. наук Є. А. Сорочан, кандидати техн. наук А. В. Вронський, А. С. Снарський), Фундаментпроекту (інженери В. К. Демідов, М. Л. А. С. Соронський). Моргуліс, І. С. Рабінович), Київського Промбудпроекту (інженери В. А. Козлов, А. Н. Ситник, Н. І. Соловйова).

1. ЗАГАЛЬНІ ВКАЗІВКИ

1.1. Цей Посібник складено до СНиП 2.09.03-85 "Споруди промислових підприємств" та поширюється на проектування:

підпірних стін, що зводяться на природній основі та розташованих на територіях промислових підприємств, міст, селищ, під'їзних та внутрішньомайданних залізниць та автомобільних дорог;

підвалів виробничого призначення, як окремо стоять, і вбудованих.

1.2. Посібник не поширюється на проектування підпірних стін магістральних доріг, гідротехнічних споруд, підпірних стін спеціального призначення (протизсувних, протиобвальних та ін), а також на проектування підпірних стін, призначених для будівництва в особливих умовах (на вічномерзлих, набухають, ґрунтах, що підробляються) територіях і т. д.).

1.3. Проектування підпірних стін та стін підвалів повинно здійснюватися на підставі:

креслень генерального плану (горизонтальної та вертикальної планування);

звіту про інженерно-геологічні дослідження;

технологічного завдання, що містить дані про навантаження і при необхідності особливі вимоги до проектованої конструкції, наприклад, вимоги з обмеження деформацій та ін.

1.4. Конструкція підпірних стін та підвалів повинна встановлюватися на підставі порівняння варіантів, виходячи з техніко-економічної доцільності їх застосування у конкретних умовах будівництва з урахуванням максимального зниження матеріаломісткості, трудомісткості та вартості будівництва, а також з урахуванням умов експлуатації конструкцій.

1.5. Підпірні стіни, які споруджуються у населених пунктах, слід проектувати з урахуванням архітектурних особливостей цих пунктів.

1.6. При проектуванні підпірних стін та підвалів повинні прийматися конструктивні схеми, що забезпечують необхідну міцність, стійкість та просторову незмінність споруди в цілому, а також окремих її елементів на всіх стадіях зведення та експлуатації.

1.7. Елементи збірних конструкцій повинні відповідати умовам індустріального виготовлення на спеціалізованих підприємствах.

Доцільно укрупнювати елементи збірних конструкцій, наскільки це дозволяють вантажопідйомність монтажних механізмів, а також умови виготовлення та транспортування.

1.8. Для монолітних залізобетонних конструкцій слід передбачати уніфіковані опалубні та габаритні розміри, що дозволяють застосовувати типові арматурні вироби та інвентарну опалубку.

1.9. У збірних конструкціях підпірних стін та підвалів конструкції вузлів та з'єднанні елементів повинні забезпечувати надійну передачу зусиль, міцність самих елементів у зоні стику, а також зв'язок додатково покладеного бетону у стику з бетоном конструкції.

1.10. Проектування конструкцій підпірних стін та підвалів за наявності агресивного середовища повинно вестись з урахуванням додаткових вимог, які пред'являються СНіП 3.04.03-85 “Захист будівельних конструкцій та споруд від корозії”.

1.11. Проектування заходів захисту залізобетонних конструкцій від електрокорозії повинно проводитись з урахуванням вимог відповідних нормативних документів.

1.12. При проектуванні підпірних стін та підвалів слід, як правило, застосовувати уніфіковані типові конструкції.

Проектування індивідуальних конструкцій підпірних стін та підвалів допускається в тих випадках, коли значення параметрів та навантажень для їх проектування не відповідають значенням, та прийнятим для типових конструкцій, або коли застосування типових конструкцій неможливе, виходячи з місцевих умов здійснення будівництва.

1.13. Даний Посібник розглядає підпірні стіни та стіни підвалів, засипані однорідним ґрунтом.

2. МАТЕРІАЛИ КОНСТРУКЦІЙ

2.1. Залежно від прийнятого конструктивного рішення підпірні стіни можуть зводитися із залізобетону, бетону, бутобетону та кам'яної кладки.

2.2. Вибір конструктивного матеріалу обумовлюється техніко-економічними міркуваннями, вимогами довговічності, умовами виконання робіт, наявністю місцевих будівельних матеріалів та засобів механізації.

2.3. Для бетонних та залізобетонних конструкцій рекомендується застосовувати бетони за міцністю на стиск не нижче класу В15.

2.4. Для конструкцій, що піддаються поперемінному заморожуванню та відтаванню, у проекті повинна бути обумовлена ​​марка бетону за морозостійкістю та водонепроникністю. Проектна марка бетону встановлюється залежно від температурного режиму, що виникає під час експлуатації споруди, та значень розрахункових зимових температур зовнішнього повітря у районі будівництва та приймається відповідно до табл. 1.

Таблиця 1

______________

* Для важкого та дрібнозернистого бетонів марки по морозостійкості не нормуються;

** Для важкого, дрібнозернистого та легкого бетонів марки за морозостійкістю не нормуються.

Примітка. Розрахункова зимова температура зовнішнього повітря, приймається як середня температура повітря найхолоднішої п'ятиденки в районі будівництва.

2.5. Попередньо напружені залізобетонні конструкції слід проектувати переважно з бетонів класу 20; У 25; В 30 і 35. Для бетонної підготовки слід застосовувати бетон класу В 3,5 і В5.

2.6. Вимоги до бутобетону за міцністю та морозостійкістю пред'являються ті ж, що й до бетонних та залізобетонних конструкцій.

2.7. Для армування залізобетонних конструкцій, що виконуються без попередньої напруги, слід застосовувати стрижневу гарячекатану арматурну сталь періодичного профілю класу А-ІІІ та А-ІІ. Для монтажної (розподільної) арматури допускається застосування гарячекатаної арматури класу А-I або звичайного арматурного гладкого дроту класу В-I.

При розрахунковій зимовій температурі нижче за мінус 30°С арматурна сталь класу А-II марки ВСт5пс2 до застосування не допускається.

2.8. В якості напруженої арматури попередньо напружених залізобетонних елементів слід переважно застосовувати термічно зміцнену арматуру класу Ат-VI та Ат-V.

Допускається також застосовувати гарячекатану арматуру класу A-V, A-VI та термічно зміцнену арматуру класу Ат-IV.

При розрахунковій зимовій температурі нижче за мінус 30°С арматурна сталь класу A-IV марки 80С не застосовується.

2.9. Анкерні тяги та закладні елементи повинні прийматися з прокатної смугової сталі класу С-38/23 (ГОСТ 380-88) марки ВСт3кп2 при розрахунковій зимовій температурі до мінус 30°С включно та марки ВСт3псб при розрахунковій температурі від мінус 30°С до мінус 4 З. Для анкерних тяг рекомендується сталь С-52/40 марки 10Г2С1 при розрахунковій зимовій температурі, до мінус 40°С включно. Товщина смугової сталі має бути не менше 6 мм.

Можливе також застосування для анкерних тяг арматурної сталі класу А-ІІІ.

2.10. У збірних залізобетонних та бетонних елементах конструкцій монтажні (підйомні) петлі повинні виконуватися з арматурної сталі класу А-І марки ВСт3сп2 та ВСт3пс2 або зі сталі класу Ас-ІІ марки 10ГТ.

При розрахунковій зимовій температурі нижче за мінус 40°С застосування для петель сталі ВСт3пс2 не допускається.

3. ТИПИ ПІДПІРНИХ СТІН

3.1. За конструктивним рішенням підпірні стіни поділяються на масивні та тонкостінні.

У масивних підпірних стінах їхня стійкість на зсув і перекидання при дії горизонтального тиску грунту забезпечується в основному власною вагою стіни.

У тонкостінних підпірних стінах їхня стійкість забезпечується власною вагою стіни і вагою ґрунту, що залучається конструкцією стіни в роботу.

Як правило, масивні підпірні стіни більш матеріаломісткі і трудомісткі при зведенні, ніж тонкостінні, і можуть застосовуватися при відповідному, техніко-економічному обґрунтуванні (наприклад, при зведенні їх з місцевих матеріалів, відсутності збірного залізобетону тощо).

3.2. Масивні підпірні стіни відрізняються одна від одної формою поперечного профілю та матеріалом (бетон, бутобетон тощо) (рис. 1).

Мал. 1. Масивні підпірні стіни

а - в- монолітні; г - е- блокові

Мал. 2. Тонкостінні підпірні стіни

а- кутові консольні; б- Кутові анкерні;

в- контрфорсні

Мал. 3. Поєднання збірних лицьових та фундаментних плит

а- за допомогою щілинного паза; б- за допомогою петлевого стику;

1 - Лицьова плита; 2 - фундаментна плита; 3 - цементно-піщаний розчини; 4 - бетон замонолічування

Мал. 4. Конструкція підпірної стіни з використанням універсальної стінової панелі

1 - Універсальна панель стінова (УПС); 2 - монолітна частина підошви

3.3. У промисловому та цивільному будівництві, як правило, знаходять застосування тонкостінні підпірні стіни кутового типу, наведені на рис. 2.

Примітка. Інші типи підпірних стін (комірчасті, шпунтові, з оболонок тощо) у цьому Посібнику не розглядаються.

3.4. За способом виготовлення тонкостінні підпірні стіни можуть бути монолітними, збірними та збірно-монолітними.

3.5. Тонкостінні консольні стіни кутового типу складаються з лицьових та фундаментних плит, жорстко поєднаних між собою.

У повнозбірних конструкціях лицьові та фундаментні плити виконуються із готових елементів. У збірно-монолітних конструкціях лицьова плита - збірна, а фундаментна - монолітна.

У монолітних підпірних стінах жорсткість вузлового сполучення лицьових та фундаментних плит забезпечується відповідним розташуванням арматури, а жорсткість з'єднання у збірних підпірних стінах - пристроєм щілинного паза (рис. 3, а) або петлевого стику (рис. 3, 6 ).

3.6. Тонкостінні підпірні стіни з анкерними тягами складаються з лицьових та фундаментних плит, з'єднаних анкерними тягами (зв'язками), які створюють у плитах додаткові опори, що полегшують їхню роботу.

Поєднання лицьових та фундаментних плит може бути шарнірним або жорстким.

3.7. Контрфорсні підпірні стіни складаються з огороджувальної лицьової плити, контрфорсу та фундаментної плити. При цьому ґрунтове навантаження від лицьової плити частково або повністю передається на контрфорс.

3.8. При проектуванні підпірних стін з уніфікованих стінових панелей (УПС), частина фундаментної плити виконується з монолітного бетону з використанням зварного з'єднання для верхньої арматури і стикування внахлестку для нижньої арматури (рис. 4).

4. КОМПОНІВКА ПІДВАЛІВ

4.1. Підвали слід, як правило, проектувати одноповерховими. За технологічними вимогами допускається влаштування підвалів з технічним поверхом для кабельних розводок.

За потреби допускається виконувати підвали з великою кількістю кабельних поверхів.

4.2. У однопрогонових підвалах номінальний розмір прольоту зазвичай слід приймати 6 м; допускається проліт 7,5 м, якщо це зумовлено технологічними вимогами.

Багатопрогонові підвали слід проектувати, як правило, із сіткою колони 6х6 та 6х9 м.

Висота підвалу від підлоги до низу ребер плит перекриття має бути кратною 0,6 м, але не менше 3 м.

Висоту технічного поверху для кабельних розводок у підпалах слід приймати не менше ніж 2,4 м.

Висоту проходів у підвалах (у чистоті) слід призначати не менше 2 м.

4.3. Підвали бувають двох типів: окремо стоять і поєднані з конструкціями будівель.

Уніфіковані схеми підвалів, що окремо стоять, наведені в табл. 2.

4.4. Конструкції підвальних приміщень (перекриття, стіни, колони) рекомендується виконувати із збірних залізобетонних елементів.

4.5. У зонах на підлогу цеху тимчасових навантажень інтенсивністю понад 100 кПа (10 тс/м 2 ) розміщувати підпали, як правило, не слід.

4.6. Евакуаційні виходи з підвалів п приміщення категорій В, Г і Д, сходи з підпалів до цих приміщень, протипожежні вимоги до підвальних приміщень категорії В або складів матеріалів, що згоряються, а також негорючих матеріалів у спалюваній упаковці слід передбачати за СНиП 2.09.02-85 “Виробничі будівлі”.

4.7. Кабельні підвали та кабельні поверхи підвалів слід розділяти за допомогою протипожежних перегородок на відсіки об'ємом не більше 3000 м 3 , передбачаючи при цьому об'ємні засоби пожежогасіння.

4.8. З кожного відсіку підвалу, кабельного підвалу або кабельного поверху підвалу необхідно передбачати не менше двох виходів, які слід розташовувати у різних сторонах приміщення.

Виходи слід розміщувати так, щоб довжина глухого кута була менше 25 м. Довжина шляху обслуговуючого персоналу від найбільш віддаленого місця до найближчого виходу не повинна перевищувати 75 м.

Другий вихід допускається передбачати через розташоване на тому самому рівні (поверху) сусіднє приміщення (підвал, поверх підвалу, тунель) категорій В, Р та Д. При виході до приміщення категорії В сумарна довжина шляху евакуації не повинна перевищувати 75 м.

4.9. Двері виходів з кабельних підвалів (кабельних поверхів підвалів) та між відсіками повинні бути протипожежними, відчинятися у напрямку найближчого виходу та мати пристрої для самозакривання.

Притвори дверей повинні бути ущільнені.

Таблиця 2

Примітки: 1. Крок колон у поздовжньому напрямку при тимчасовому навантаженні на підлогу цеху до 100 кПа (10 тс/м2) 6 і 9 м, при тимчасовому навантаженні понад 100 кПа (10 тс/м2) – 6 м.

2. Розмір із приймається рівним 0,375 м.

4.10. Евакуаційні виходи з маслопідвалів та кабельних поверхів підвалів слід здійснювати через відокремлені сходові клітини, що мають вихід безпосередньо назовні. Допускається використання загальної сходової клітки, що веде до надземних поверхів, при цьому для підвальних приміщень повинен бути влаштований відокремлений вихід із сходової клітки на рівні першого поверху назовні, відокремлений від решти сходової клітки на висоту одного поверху глухою протипожежною перегородкою з межею вогнестійкості. .

При неможливості влаштування виходів безпосередньо назовні допускається їх влаштовувати до приміщень категорій Г і Д з урахуванням вимог п. 4.6.

4.11. У маслопідвалах незалежно від площі та у кабельних підвалах об'ємом понад 100 м 3 необхідно передбачати автоматичні установки пожежогасіння. У кабельних підвалах меншого обсягу має бути автоматична пожежна сигналізація. Кабельні підвали енергетичних об'єктів (АЕС, ТЕЦ, ДРЕС, ТЕС, ГЕС тощо) слід обладнати установками автоматичного пожежогасіння незалежно від їхньої площі.

4.12. Допускається передбачати окремі одноповерхові насосні станції (або відсіки) категорій А, Б і В, заглиблені нижче планувальних відміток землі більш ніж на 1 м, площею не більше 400 м 2 .

У цих приміщеннях слід передбачати:

один евакуаційний вихід через сходову клітину, ізольовану від приміщень, з площею підлоги трохи більше 54 м 2 ;

два евакуаційні виходи, розташованих у протилежних сторонах приміщення, з площею підлоги понад 54 м 2 . Другий вихід допускається вертикальними сходами, розташованими в шахті, ізольовані від приміщень категорій А, Б і В.

4.13. Влаштування порогів біля виходів із підвалів та перепадів у рівні підлоги не допускається, за винятком маслопідвалів, де на виходах слід влаштовувати пороги висотою 300 мм зі сходами або пандусами.

5. ТИСК ГРУНТУ

5.1. Значення характеристик ґрунтів природного (непорушеного) складання слід встановлювати, як правило, на основі їх безпосереднього випробування у польових чи лабораторних умовах та статистичної обробки результатів випробувань за ГОСТ 20522-75.

Значення характеристик ґрунтів:

нормативні - g n , j n і з n;.

для розрахунків конструкцій основ по першій групі граничних станів - g I, j I, і з I;

те ж, по другій групі граничних станів - g II , j II і c II.

5.2. За відсутності безпосередніх випробувань ґрунту допускається набувати нормативних значень питомого зчеплення з, кута внутрішнього тертя j та модуля деформації Еза табл. 1-3 дод. 5 цього Посібника, а нормативні значення питомої ваги ґрунту g n рівними 18 кН/м3 (1,8 тс/м3).

Розрахункові значення показників грунту непорушеного додавання у разі приймаються такими:

g I = 1,05 g n; g II = g n; j I = j n g j; j II = j n; з I = з n/1,5; c II = з n,

де g j - Коефіцієнт надійності по грунту, приймається рівним 1,1 для піщаних і 1,15 для пилувато-глинистих грунтів.

5.3. Значення характеристик ґрунтів засипки ( g¢ , j¢ та з ¢ ), ущільнених згідно з нормативними документами з коефіцієнтом ущільнення k yне менше 0,95 від їх щільності в природному додаванні, допускається встановлювати за характеристиками тих же ґрунтів у природному заляганні. Співвідношення між характеристиками ґрунтів засипки та ґрунтів природної складання приймаються такі:

g¢ II = 0,95 g I; j¢ I = 0,9 j I; з¢ I = 0,5з I, але не більше 7 кПа (0,7 тс/м 2);

g¢ II = 0,95 g II; j¢ II = 0,9 j II; з¢ II =0,5 c¢ II , але трохи більше 10 кПа (1 тс/м 2).

Примітка. Для споруд із глибиною закладення 3 м і менш граничні значення питомого зчеплення ґрунту засипки з ¢ I слід приймати не більше 5 кПа (0,5 тс/м 2), а з ¢ II трохи більше 7 кПа (0,7 тс/м 2 ). Для споруд висотою менше 1,5 м з ¢ I слід приймати рівним нулю.

5.4. Коефіцієнти надійності за навантаженнямg I при розрахунку за першою групою граничних станів слід приймати за табл. 3, а при розрахунку по другій групі – рівними одиниці.

Таблиця 3

5.5. Інтенсивність горизонтального активного тиску ґрунту від власної ваги Р g, на глибині у(рис. 5, а) слід визначати за формулою

Р g=[ gg f h l - з (До 1 + K 2)] y/h, (1)

де До 1- коефіцієнт, що враховує зчеплення ґрунту по площині ковзання призми обвалення, нахиленої під кутом q 0 до вертикалі; До 2- те ж, по площині, нахиленої під кутом до вертикалі.

До 1= 2 l cos q 0 cos e / sin (q 0 + e); (2)

K 2= l + tg e (3)

де e - Кут нахилу розрахункової площини до вертикалі; - те саме, поверхні засипки до горизонту; q 0 - те саме, площині ковзання до вертикалі; l - Коефіцієнт горизонтального тиску ґрунту. За відсутності зчеплення ґрунту на стіні K 2 = 0.

5.6. Коефіцієнт горизонтального тиску ґрунту визначається за формулою

, (4)

де d - кут тертя ґрунту па контакті з розрахунковою площиною (для гладкої стіни d = 0, шорсткої d = 0,5 j, ступінчастої d = j).

значення коефіцієнта l наведено у дод. 2.

Мал. 5. Схема тиску ґрунту

а- від власної ваги та тиску води; б -від суцільного рівномірно розподіленого навантаження; в- від фіксованого навантаження; г- від смугового навантаження

5.7. Кут нахилу площини ковзання до вертикалі q 0 визначається за формулою

tg q 0 = (cos - h cos j )/(sin - h sin j ), (5)

де h = cos (e - r) /.

5.8. При горизонтальній поверхні засипки r = 0, вертикальна стіна e =0 та відсутності тертя та зчеплення зі стіною d = 0, До 2= 0 коефіцієнт бічного тиску ґрунту l , коефіцієнт інтенсивності сил зчеплення До 1та кут нахилу площини ковзання q 0 визначаються за формулами:

(6)

При r = 0, d ¹ 0, e ¹ 0 значення кута нахилу площини ковзання до вертикалі q 0 визначається за умови

tg q 0 = (cos j -) / sin j. (7)

5.9. Інтенсивність додаткового горизонтального тиску ґрунту, обумовленого наявністю ґрунтових вод Р w, кПа, на відстані у w, від верхнього рівня ґрунтових вод (рис. 5, а) визначається за формулою

P w = y w{10 - l[g -16,5 / (1 + e)]) g f , (8)

де е- пористість ґрунту; g f- Коефіцієнт надійності за навантаженням, приймається рівним 1,1.

5.10. Інтенсивність горизонтального тиску ґрунту від рівномірно розподіленого навантаження q, розташованої на поверхні призми обвалення, слід визначати за формулами:

при суцільному та фіксованому розташуванні навантаження (рис. 5, б,в)

Р q = q g f l; (9)

при смуговому розташуванні навантаження (рис. 5, г)

P q = q g f l / (1 + 2 tg q 0 у а/b 0). (10)

Відстань від поверхні ґрунту засипки до початку епюри інтенсивності тиску ґрунту від навантаження у авизначається виразом у а = a/(tg q 0 +tg e).

Протяжність епюри інтенсивності тиску ґрунту по висоті у bпри фіксованому навантаженні (див. рис. 5, в) приймається рівною у b= h- yа.

При смуговому навантаженні (див. рис. 5, г) протяжність епюри тиску за висотою y b =(b 0 + 2tg q 0 y a)/(tg e + tg q 0), але приймається трохи більше величини у b £ h - y а.

5.11. Тимчасові навантаження від рухомого транспорту слід приймати відповідно до СНиП 2.05.03-84 "Мости та труби" у вигляді навантаження СК - від рухомого складу залізниць, АК - від автотранспортних засобів ПК-80 - від колісного навантаження, НГ-60 - від гусеничного навантаження.

Примітки: 1. СК- умовне еквівалентне рівномірно розподілене нормативне навантаження від рухомого складу залізниць на 1 м шляху, ширина якого приймається рівною 2,7 м (за довжиною шпал).

2. ЛК – нормативне навантаження від автотранспортних засобів у вигляді двох смуг.

3. НК-80 – нормативне навантаження, що складається з однієї машини на колісному ходу вагою 785 кН (80 тс).

4. НГ-60 – нормативне навантаження, що складається з однієї машини на гусеничному ходу вагою 588 кН (60 тс).

5.12. Навантаження від рухомого транспорту (рис. 6) наводяться до еквівалентного рівномірно розподіленого смугового навантаження за наступних вихідних даних:

для СК - b 0 = 2,7 м, а інтенсивність навантаження q== 76 кПа лише на рівні низу шпал;

для АК - b 0 = 2,5 м, а інтенсивність навантаження, кПа,

q = До (10,85 + y a tg q 0)/(0,85 + y a tg q 0 ) 2,55, (11)

де До= 1,1 – для основних магістральних доріг; До= 8 – для внутрішніх господарських доріг.

Мал. 6. Схема приведення навантажень від рухомого транспорту до еквівалентного смугового навантаження

для НК-80 - b 0 = 3,5 м, а інтенсивність навантаження, кПа,

q = 112/(1,9 + y a tg q 0); (12)

для НГ-60 - b 0 = 3,3 м, а інтенсивність навантаження, кПа,

q = 90/(2,5 + y a tg q 0). (13)

5.13. Нормативне вертикальне навантаження від рухомого складу на автомобільних дорогах промислових підприємств, де передбачено рух автомобілів особливо великої вантажопідйомності та на які не поширюються обмеження вагових та габаритних параметрів автотранспортних засобів загального призначення, слід приймати у вигляді колон двовісних автомобілів АБ з параметрами, наведеними у табл. 4.

5.14. За відсутності конкретних навантажень поверхні призми обвалення слід приймати умовну нормативну рівномірно розподілену навантаження інтенсивністю 9,81 кПа (1 тс/м 2 ).

5.15. Динамічний коефіцієнт від рухомого складу залізниць та автомобільного транспорту слід приймати рівним одиниці.

Таблиця 4